Расчет поперечины

Расчет поперечин и продольной обшивки [c.253]

Расчет поперечины, на которой установлен рабочий цилиндр [c.106]

Расчет верхней подвижной поперечины. Схематический разрез верхней поперечины показан на фиг. 71. Расчет производится таким же образом, как и расчет поперечины с цилиндром. Напряжение в опасном сечении определяется формулой [c.109]

Расчет поперечины. Расчетная нагрузка на поперечину = = Q = 12 000 кгс та же, что и на шарикоподшипник крюка. [c.111]

Поверочный расчет поперечины производим в местах предполагаемого максимума напряжений (с учетом концентрации). Такими местами являются сечения IV—IV и V—V (рис. 22). [c.112]

РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧИНЫ, ПОЛЗУНА И ШТОКА [c.470]

Расчет поперечины (фиг. 97). Максимальный изгибающий момент по формуле (76) [c.110]

Рис. 41. Конструктивная схема продольно-строгальных станков. Эпюры аппроксимирующих функций для расчета поперечины

Исследование полученных результатов расчета поперечины продольно-строгальных станков на виброустойчивость [c.192]

Произведенный расчет поперечины на виброустойчивость позволил установить следующее [c.192]

Автоколебания, возникающие при строгании, образуют спектр, причем каждый тон автоколебаний возбуждается не на всей длине поперечины, а в определенных промежутках, определяемых соответствующими неравенствами для каждого вида автоколебаний. Чем выше тон автоколебаний, тем больше на поперечине число промежутков, на которых они возбуждаются. Так, при расчете поперечины станка 7231 выяснилось, что изгибные колебания в вертикальной плоскости основного тона возникают на одном участке, а те же колебания второго тона — на двух участках изгибные автоколебания в горизонтальной плоскости и автоколебания кручения перового тона не имеют на поперечине промежутка возбуждения, [c.193]

Кроме автоколебаний, при строгании возбуждаются вынужденные колебания как результат влияния колебаний одного вида на колебания другого вида. Так, в рассмотренном примере расчета поперечины вынужденные изгибные колебания в вертикальной плоскости возникают под действием автоколебаний изгиба в горизонтальной плоскости и крутильных автоколебаний. При этом наиболее неблагоприятным является случай совпадения частоты автоколебаний с собственными частотами поперечины или резца. [c.194]

Определение размеров и поверочный расчет поперечины. [c.107]

Поверочный расчет поперечины производим в сечениях V — V и IV — IV (фиг. 21) с наибольшей концентрацией напряжений и наибольшими моментами. [c.108]

Проверить прочность поперечины (траверсы) крюка подъемного крана, изображенной на рис. 1.7, а. Масса поднимаемого груза /п., = 12- Ю Ч кг. Расчет выполнить, считая движение груза в начале подъема равноускоренным а = 2,4 мкек . Материал поперечины — сталь 45 с механическими характеристиками = = 610 Мн м = 320 Мн м о , = 250 Мн/м [c.18]

Двухвальный дебалансный вибровозбудитель I со встроенными асинхронными электродвигателями, опирающийся на виброизоляторы 7, вибрирует в горизонтальном направлении. На поверхности корпуса и на внутренней стороне крюка 3 корпуса прикреплены резиновые плиты 2. Форму 4 устанавливают на виброизоляторы 5. На торце формы имеется скоба, поперечина 6 которой свободно входит в просвет между резиновыми плитами. Зазоры между поперечиной скобы и резиновыми плитами, жесткость этих плит и статический момент массы дебалансов назначают с таким расчетом, чтобы при работе вибровозбудителя система вошла в ударно-вибрационный режим с надлежащей интенсивностью ударов, наносимых поочередно в противоположных направлениях. [c.381]

Поперечное сечение бруса проверяется на прочность при боковом изгибе от тросов при подъеме ящика, если тросы не приходятся против поперечины (см. Определение усилия на боковую стенку при подъеме ящика и дополнительные расчеты , стр. 257). [c.251]

Формулами (9) выгодно пользоваться при расчете рельсов, подвергающихся действию системы сосредоточенных грузов. Хотя рельс лежит не на сплошном упругом основании, а на упругих поперечинах, но при встречающихся на практике густоте расположения шпал и жесткостях рельсов мы получим достаточно точные результаты, если упругие опоры заменим сплошным упругим основанием Пусть D — сила, которую нужно приложить к шпале в месте прикрепления рельса, чтобы вызвать осадку шпалы, равную единице, я а — расстояние между осями шпал, тогда жесткость к упругого основания, заменяющего упругие опоры, определится так к = D/a. [c.194]

Формулы (20) — (24) являются приближенными и приведены для того, чтобы более наглядно показать физическую суть взаимодействия рамы и элементов, увеличивающих ее пространствен-ность . При расчетах не учитывался вертикальный и горизонтальный изгиб элементов рамы от моментов Мо и М (рис. 55, ж). Учет изгибной податливости элементов рамы приведет к снижению противодействующего момента, создаваемого элементом, что равносильно снижению жесткости кронштейнов. Поэтому продольное расположение элементов (рис. 55, г) менее эффективно, чем поперечное (рис. 55, д), так как в первом случае моменты Мо и М (рис. 55, ж) непосредственно деформируют поперечину, жесткость которой, как правило, меньше, чем жесткость лонжерона. [c.101]

При расчете определим угол закручивания рамы. Для этого к первой и последней поперечинам в основной системе приложим единичные моменты, которые закручивают элементы 2 я 4. [c.103]

Напряженно-деформированные состояния рам 1 я 2 (рис. 56) резко различаются, в то время как конструктивно изменен только поворот поперечин. Причина этого объяснена в прил. 3. Моделирование узлов расчетной схемы показано на рис. 11, а и б (прил. 3) при е=0. Элементы рамы 2 находятся фактически в условиях чистого кручения. Появление небольших бимоментов в первом и последнем узле объясняется деформацией зоны присоединения (элемент см. рис. И, д, прил. 3). Если при расчете деформацией зоны присоединения пренебречь, т. е. принять узел точечным, то значения бимоментов в крайних узлах также оказываются равными нулю. Напряжения в раме 2 незначительны. Напряженное состояние рамы 1 определяется значительными напряжениями стесненного кручения 0и и напряжениями вертикального изгиба (рис. 59). Напряжения горизонтального изгиба отсутствуют оу= = 0) так как Л 1=0, рамы 1 и 2 — плоские. [c.105]

На рнс. 62, а представлено расчетное изменение угловой жесткости рамы с поперечинами (см. рис. 61) в зависимости от относительной длины закрытого участка по отношению к угловой жесткости рамы, у которой поперечины имеют открытый профиль, /кп= =/к1. Расчеты проведены для рамы, у которой лонжероны длиной L=3 м изготовлены из швеллера № 12, /кл=2,18 см . Поперечины длиной /=0,75 м имеют размеры сечения h=b—,lO см, /=5 мм, /e,t = 2980 см , /к1=1,25 см , / = =500 см . Расчеты проведены для рам с двумя, тремя и четырьмя поперечинами, соответственно кривые 1, 2 и 3 (рис. 62, а). [c.110]

В качестве примера рассмотрим расчет задней поперечины надрамника автомобиля-самосвала ЗИЛ-ММЗ-555 (рис. 64). В данном случае учет деформаций сдвига в большей степени влияет на расчетные напряжения, возникающие в задней балке при кручении от вынужденной деформации надрамника с рамой, чем на расчетную жесткость надрамника, так как большая часть стержней имеют нормальную длину. [c.114]

Несущим элементом платформы самосвалов с разгрузкой на две или три стороны является только основание (см. рис. 67, е). Боковые борта служат для восприятия распирающих усилий и на рисунке показаны штриховой линией. Основание платформы состоит из двух продольных балок 22, соединенных поперечинами, из которых две являются опорными 23. Эти балки воспринимают усилия, возникающие при разгрузке. При расчете продольных балок груз считают равномерно распределенным по длине платформы. Лист пола, как правило, не соединен с балками, и влияние его при расчете не учитывают. При разгрузке, в начале подъема, расчетная схема балок соответствует показанной на рис. 68, б. Так же проверяют поперечные балки, которые воспринимают усилия подъемного механизма. Опорные поперечины основания платформы рассчитывают на прочность под действием зависшего в конце подъема платформы груза. Б расчетной схеме при разгрузке на сторону принимают, что поперечная балка опирается на две продольные балки и нагружена реакциями поворотного шарнира. Усилиями груза, приходящимися на часть пола, отнесенного к этой балке, можно пренебречь. [c.127]

Дальше расчет ведется так же, как и для поперечины глухой скобы. [c.40]

Толщина проушин поперечины определяется из расчета на удельное давление [c.40]

Расчет подвижной рабочей поперечины с верхним захватом. Схематический чертеж, а также схема загружения, соответствующая наихудшим условиям работы поперечины, показаны на фиг. 76. [c.112]

В качестве примера приведен порядок расчета конвейера с электромагнитным вибратором для простейшей одномассной машины. Она имеет однотактный электромагнитный вибратор (рис. 3.24), состоящий из неподвижного статора электромагнита 1 с обмотками 2, подключенными к сети тока через выпрямитель, якоря 5, жестко соединенного с желобом 3 конвейера через поперечину 6, снабженную упругими связями 7 и набором регулировочных масс 4, закрытых вместе с пружинами кожухом 8. [c.320]

Расчет освещенности от ряда прожекторов. Под рядом прожекторов (рис. 5.16) понимается группа прожекторов, установленных по горизонтальной прямой линии, оптические оси которых имеют одинаковые углы наклона 0 к горизонтали, а проекции оптических осей на горизонтальную плоскость перпендикулярны линии установки прожекторов. Ряд прожекторов характеризуется также высотой их установки над расчетной поверхностью и расстоянием b между смежными прожекторами. В качестве опорных конструкций для установки прожекторов в ряд применяются жесткие поперечины контактной сети и [c.89]

Сопоставим эти варианты, не прибегая к расчетам приведенных затрат по расходу электроэнергии, качеству освещения и эффективности использования. материальных затрат в осветительной установке. На одной жесткой поперечине в разных вариантах должно быть установлено следующее количество прожекторов в двух рядах (см, формулу 5.20) [c.94]

Подвижные поперечины плиты) и ползуны изготовляют литыми или сварными из стали. Сечения поперечин выполняют коробчатым или балочным с большим количеством ребер, препятствующих возникновению местных напряжений. Расчет подвижной поперечины (или ползуна) аналогичен расчету поперечин рамы. Цри этом предполагается, что плита укреплена в аправляющих и нагружена по диаметру плунжера распределенной нагрузкой от силы F . Расчет проводится аналогично расчету на изгиб балки, закрепленной в двух опорах [24]. [c.676]

Поперечиной называют верхнюю часть составной станины пресса (см. рис. 4.3). Она соединяет вместе стойки. На поперечине устанавливают привод пресса. Как правило, поперечины выполняют литыми лишь в редких случаях их изготовляют коваными. При расчете поперечину в простейшем случае представляют как балку на двух опорах, нагруженную силзхми в соответствии с распределением усилий в станине. [c.226]

Точный расчет поперечин по методике А. А. Старосельского [c.108]

На ЛМЗ модель заменена копирным вальцом [Л.ЗГ как его изготовление, так и связь с ним резца значи тельно проще, чем при применении пространственной модели поверхности. Именно валец 9 (фиг. 17-10) приводится во вращение около своей оси 10 от вала 3 планшайбы. При четырех логаастях он за один оборот последней должен сделать четыре оборота. Поперечное сечение // вальца неправильной, получаемой по расчету формы. Упирающийся в него щуп J2 то поднимается, то опускается. Следящий механизм точно так же поднимает и опускает резец 3. Закон движения резца должен меняться от одного значения радиуса Я до другого. Поэтому, во-первых, соседние сечения вальца должны иметь разные очертания, а во-вторых, валец должен двигаться по поперечине 6 в направлении своей оси одновременно с передвижкой суппорта 5, что и достигается тем же. шпинделем 7 и гайкой 13 каретки 14 вальца. Таким образом, валец представляет собой как бы ряд нанизанных на общую ось эксцентриков с плавным изменением их поперечных сечений. [c.243]

Вопросы расчета. Сначала были исследованы и испытаны отдельные элементы и узлы, такие как стойки, шпангоуты крыши, поперечины, элементы, образуюш,ие надколесные арочные ниши, узлы рамы основания, и затем были выработаны конструктивно-технологические решения. Следуюш,ий этап состоял в оценке больших конструктивных схем, таких как обвязка надколесных арочных ниш, дверные рамы, порог, а также балочная конструкция силовой установки. [c.72]

Проектирование и расчет фургонов полуприцепов удачно изложены Боуджем, представившим работу такой конструкции следующим образом [2]. Конструкция пола (планки и поперечины) передает нагрузку боковым панелям. Боковые панели действуют как балки-стенки, воспринимая усилия, действующие снизу, со стороны узлов соединений, и нагрузку, действующую сверху, со стороны крыши. Крутящий момент воспринимают кузов в целом, который работает как труба, и в первую очередь концевые рамы. Горизонтальные силы вначале воспринимает основание конструкции. Изгибающий момент, возникающий в горизонтальной плоскости при поворачивании седельного тягача, воспринимают конструкция пола и силовые элементы крыши. На рис. 7.25 показаны элементы этой конструкции. [c.184]

При решении вопрсхга о напряжениях, возникающих в рельсах под действием катящихся колес, будем исходить из обычного предположения, что поперечины в местах прикрепления рельсов упруго оседают от приходящихся на них нагрузок и что эти осадки пропорциональны давлениям. В таком случае расчет рельса сводится к исследованию изгиба многопролетной балки, расположенной на упругих опорах. В настоящей статье мы показываем, что без ущерба для надежности получаемых результатов можно исследование изгиба многопролетной балки заменить рассмотрением изгиба стержня, непрерывно опирающегося на упругое основание. Такая замена в значительной степени упрощает статические расчеты рельс в особенности в тех случаях, когда желательно оценить влияние на изгиб рельса не одиночного груза, а целой системы грузов. [c.322]

Петли (рис. V.3.3) обычно применяют при подъеме особо тяжелых грузов. Петли исключают возможность выскакивания стропов, но затрудняют их заводку. Делают их цельноковаными или составными шарнирными. Кованая петля является статически неопределимой системой, ее расчет см. в работах [4, 61. Тяги шарнирной петли рассчйтывают на растяжение силой Р, поперечину — на изгиб от сил G и Я и сжатие от сил Я. [c.335]

На примере расчета простейших рам (рис. 56) можно показать, что разнообразные напряженно - деформированные состояния при их кручении можно получать только за счет различного соединения поперечин и лонжеронов. Лонжероны Ри- 57 рам изготовлены из швеллера № 12, а поперечины из швеллера № 8 ширина рам 0,6 м, а расстояние между поперечинами 0,7 м рама нагружена кососимметричной нагрузкой при Р=1 Н (рис. 57). При расчете использовано свойство симметрии рассмотрена только одна половина рам, в средних сечениях поперечин действуют только кососимметричные силовые факторы, причем в первой и последней поперечинах они одинаковы. Бимоменты В и Вл, возникающие в узловых сечениях 1 и 2 поперечин и лонжеронов, показаны моментами бипар, по которым определяют знак бимоментов. [c.103]

Для расчета рам использована методика, приведенная в прил. 3. Составление матриц усилий Л (/С), В (К), С (К) рассмотрим на примере расчета рамы 5. На рис. 58, а представлена эквивалентная система этой рамы. Поперечины и лонжероны рамы соединяются полками. Если пренебречь деформациями зон присоединения поперечин и лонжеронов, то такие соединения можно моделировать узловыми точками, которые принадлежат соединяемым полкам. Половина рамы разделена на пять элементов со свободно депланирующими в основной системе концевыми сечениями. При расчете можно пренебречь изгибом лонжеронов и поперечин в вертикальной плоскости, тогда в векторах усилий можно не задавать Мх, а в матрице податливости [см. прил. 3 (16)] отсутствует матрица fx. [c.103]

Напряженное состояние рамы 5 в основном определяется напряжениями Ош и Оу. Максимальные напряжения врзникают в средней поперечине у узла. При Р=500 Н автах=64,5 МПа, аушах= = 63 МПа, причем распределение суммарных Напряжений а= =Ош-1-ау таково, что на свободных полках поперечин и лонжеронов в узлах напряжения практически отсутству19т. При расчете можно пренебречь изгибом элементов рамы в вфтикальной плоскости. [c.106]

На рис. 63 представлены результаты расчетов четырех различных надрамников на кручение. У надрамника I первая и последняя поперечина имеют закрытый коробчатый профиль. Эти же поперечины в надрамнике II выполнены из труб. В надрамнике /// все поперечины — трубы, а в надрамнике IV все поперечины выполнены, как показано на рис. 61. Лонжероны всех надрамников выполнены из швеллера № 12 длиной 3 м. Ширина надрамников 0,75 м. Поперечины закрытого профиля в надрамнике I имеют сечение 100X100X5, а трубы в надрамниках II и /// —сечение 63,5X5. Поперечины скрытого профиля в надрамниках I я II — швеллер № 10. Поперечины в надрамнике IV такие же, как в рассмотренном выше примере, т. е. имеют сечение 100X100X5 и Рп=0,6. На рис. 63 показаны также расчетные схемы надрамников цифрами обозначены номера неизвестных, цифрами в кружках — номера элементов. Для лонжерона в первом и последнем узле надрамника / принималось полное запрещение депланации. В надрамниках II и III крутящий момент поперечин создает бимоменты в лонжероне, как показано на рис. 4, и прил. 3. В последнем узле этих надрамников депланация лонжерона равна нулю, так как его сечение закрыто вертикальной пластиной. В расчетной схеме надрамника IV зона присоединения выделена в отдельные элементы. Моделирование связей в соединениях показано на рис. 11, д прил. 3. На рис. 63 также показаны эпюры бимоментов и вертикальных изгибающих моментов, возникающих в лонжеронах надрамников при закручивании их на 1°. Таким образом напряженное состояние лонжеронов определяется напряжениями стесненного кручения Ош и вертикального изгиба Ох (см. рис. 59). [c.112]

При проектировании платформы необходимо обеспечить достаточную прочность и жесткость бортов. Борта должны без заметных упругих деформаций сопротивляться распорному действию груза и силам инерции, возникающим в процессе движения самосвала. Расчет боковых бортов с вертикальными подкрепляющими элементами — стойками (см. рис. 67, б) сводится к расчету шпангоутов (см. рис. 69, а), порядок которого приведен выше. Необходимо только отметить, что результаты расчета стоек на всю нагрузку борта являются завышенными, так как верхние сечения стоек соединены с верхней обвязкой, которая воспринимает часть нагрузки. Для верхних обвязок стойки шпангоутов являются дополнительными опорами, поэтому сечения обвязок могут быть уменьшены. Если стойка установлена не напротив поперечины, т. е. не образует с ней шпангоута (см. рис. 67, в), то в расчетной схеме стойку можно моделировать балкой на двух опорах, нагруженной так же, как стойка, показанная на рис. 69, а. Опорами являются верхняя и нижняя обвязки. Так же рассчитывают стойки бортов платформы, показанной на рис. 67, е. Наиболее нагруженными являются верхние обвязки. В соответствии с законом распределения нагрузки по высоте борта (см. рис. 69, а) одна треть нагрузки Р5=0,5ук Ь (1 — длина платформы) приходится на верхнюю обвязку и две трети — на нижнюю. Принимают, что нагрузка по длине обвязки распределена равномерно. Тогда интенсивность нагрузки на верхней обвязке в=Рб/3 =7 6. Овязку моделируют балкой на двух опорах. Опорами являются передний борт и [c.127]

В отличие от жестких поперечин контактной сети порталы могу образовывать сплошной мостик, перекрывая парк, состоящий из лк бого числа пучков, содержащих не более 8 путей (длина ригеля окол 44 м). Принципиально не исключена возможность увеличения длин ригеля портала, который мог бы перекрыть и большее число путе Однако расчеты показывают, что дальнейшее увеличение длины риг( ля влечет за собой резкое его утяжеление и снижение технико-экономк ческой эффективности осветительной установки в целом. Если при длу не ригеля, равной 39 м, перекрывающем 7 путей, принять удельны расход металла на 1 м его длины за единицу, то при увеличении ег длины до 44 м удельный расход металла возрастет примерно на 13-15 %. При дальнейшем увеличении длины ригеля до 49 м (9 путей удельный расход металла возрастет не менее чем на 70 %, а при длин 55 м (10 путей) — более чем в 2,5 раза. Таким образом, длину ригел портала 44—45 м можно считать максимальной экономически целесоо( [c.54]

Действующими нормативными документами для данного вида koi струкций эти условия не оговариваются. При проектировании можв рекомендовать методику, принятую для расчета гибких поперечин koi тактной сети. Для I—II ветровых районов и районов гололедности пр длине пролета L до 45 м (до 8 путей), как правило, проходят желез бетонные опоры типа С136.6 без фундаментов или с фундаментам (рис. 3.20, а). При большей длине пролетов (до 130—140 м — от 9 24 путей) возникает необходимость применения металлических one типа МН высотой до 20 м с соответствующей несущей способность (рис. 3.20, б). [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...