Компоненты физические

Равенства Коши (12) гл. VII можно рассматривать как линейную векторную связь между физическими векторами и п, а коэффициенты рп, р2 и т. д.— как компоненты физического тензора, который, как уже упоминалось в 30, называется тензором напряжений и будет обозначаться заглавной буквой Р. Название это объясняется тем, что компонентами тензора Р являются касательные и нормальные напряжения в данной точке среды. [c.129]

Вывод этой формулы аналогичен выводу формулы (12.9), На практике часто бывает удобно рассматривать вместо ковариантных или контравариантных компонент вектора Ь его физические компоненты Физические компоненты вектора Ь определяются равенствами [c.36]

Ку п + п1) + уг п1 + Пз) + гх п + Пз)]/3. (43) Если в (42) перейти к компонентам физического пространства, то можно запи- [c.508]

Закон сохранения импульса. Для й-ой компоненты, физической системы, состоящей из Л -Ь1 компонент, закон сохранения импульса имеет вид [c.9]

Закон сохранения энергии. Для к-оп компоненты физической системы, состоящей из N компонент, закон сохранения энергии имеет вид, [c.11]

Уравнения неразрывности компонент физически неоднородной среды [c.80]

Наименование компонента физическое состояние вещества % закладки В раствор [c.165]

Рис. 3.3. Линейная структура физического принципа действия люминесцентной лампы с описанием компонентов физического эффекта

Учет гармоник третьего и четвертого порядков в разложении гравитационного потенциала Луны дает следующие члены в разложениях компонент физической либрации Луны [67] (табл. 41). [c.207]

Топологию ММ создают размещением на поле схемы графических образов ММЭ и назначением связей между ними. Для этого выбирают команды Окно (главное меню) и Образцы компонентов , физическую природу элемента ( Механика , Гидравлика , Пневматика , Логика и др.) или его функциональное назначение ( Оператор , Базовый компонент , Математика , Оптимизация и др.) и сам элемент (см. табл. 23.1). Размещение элементов осуществляют с привязкой к сетке поля схемы. Связи между элементами создают соединением полюсов моделей. [c.501]

Возникновение этой компоненты физически связано с возникновением эллиптической поляризации отраженной волны при линейной поляризации падающей, т. е. с изменением спиральности фотонов при отражении,— инерцией спинового момента фотона [6]. [c.87]

Программное обеспечение проектирования электровакуумных, электронно-оптических, оптических и квантовых приборов и устройств 70...79 Расчет, анализ и оптимизация оптических систем и их компонентов, физическое моделирование оптических сред и покрытий 76 [c.26]

Несмотря на наличие некоторых важных исключений, коэффициенты активности для большинства типичных растворов неэлектролитов рассчитываются от стандартного состояния, в котором для каждого компонента г величина /° есть фугитивность чистой жидкости при давлении и температуре системы, т. е. произвольно выбранным давлением является общее давление Р, а произвольно выбранный состав — это XI = ). Часто стандартную фугитивность относят к гипотетическому состоянию, поскольку вполне может случиться, что компонент физически не может существовать как чистая жидкость при давлении и температуре системы. К счастью, для многих обычных смесей можно рассчитать стандартную фугитивность, применяя не очень далекую экстраполяцию по давлению, и, так как свойства жидкой фазы, удаленной от критической области, не очень чувствительны к давлению (кроме как при высоких давлениях), такие экстраполяции не вносят особой неопределенности. Для некоторых смесей, особенно для содержащих сверх-критические компоненты, бывают необходимы экстраполяции по температуре, и в тех случаях, когда экстраполяции проводятся, могут возникать большие неопределенности. К этой проблеме мы еще вернемся в разделе 8.12. [c.268]

При использовании ортогональных координатных систем часто оказывается полезным рассмотреть физические компоненты векторов и тензоров. Так называются их компоненты относительно, ортогонального базиса, образованного векторами, имеющими те же самые направления, что и векторы естественного базиса (который, кроме того, совпадает с дуальным). [c.79]

Используя (2-7.18) и формулируя другие возможные соотношения, подобные уравнениям (2-7.13) и (2-7.14), получаем полную систему возможных соотношений между физическими компонентами и другими тинами компонент векторов и тензоров [c.80]

Можно заметить, что физические компоненты вектора или тензора имеют те же физические размерности, что и сами векторы и тензоры ). Это свойство не разделяется другими компонентами. [c.80]

Для координатных систем, не являющихся ортогональными, также можно говорить о физических компонентах при условии, что выбран векторный базис, составленный безразмерными векторами единичной длины. Однако в этом случае выбор неоднозначен. Можно взять векторы единичной длины, имеющие те же самые направления, что и векторы естественного базиса. В качестве альтернативы можно выбрать также векторы, имеющие направления векторов дуального базиса. В соответствии с этим мы определяем физически контравариантные компоненты или физически ковариантные компоненты векторов. Аналогичные замечания можно высказать и в отношении тензоров. Мы не будем использовать каких-либо компонент такого типа. [c.81]

В уравнениях (3-6.13) величины v , ж вначале интерпретируются как физические компоненты скорости. Уравнение для V выводится из уравнения неразрывности при помощи предположения о несжимаемости жидкости величина а является функцией только времени, но мы ограничимся случаем, когда а — положительная постоянная, т. е. будем рассматривать течение к стационарному стоку. [c.125]

Из ковариантных компонент и метрического тензора в точке Х< можно получить другие типы компонент тензора С. Особую роль играют физические компоненты. Учитывая уравнение (2-7.20), имеем [c.126]

Тензор D можно получить из С при помощи уравнения (3-2.17). Поскольку ортогональный базис физических компонент не изменяется вдоль траекторий частиц (которые, кстати, радиальны), матрица физических компонент тензора D получается из [c.126]

Используя уравнение(2-7.20), получаем матрицу физических компонент [c.127]

Поскольку условия, приводящие к уравнению (5-1.23), выполняются для рассматриваемого случая, можно рассчитать поле напряжений т (X), и его физические компоненты в системе координат даются выражениями [c.182]

Периодическое винтовое течение [6] описывается в цилиндрической системе координат г, 9, z следующими уравнениями для физических компонент вектора скорости [c.200]

В настоящее время в литературе есть немало данных по парциальному мольному объему для компонентов в жидкофазных растворах. Однако для непосредственного вычисления фугитивности компонента в жидкофазном растворе нужны не только данные о парциальном мольном объеме компонента в жидкой фазе и данные о парциальном мольном объеме газовой, фазы того же состава при малом давлении, но и данные во всей области от давления, при котором начинается конденсация, до давления, при котором происходит кипение. В этом случае система не может физически осуществляться одной фазой. Следовательно, фуги-тивность компонента в жидкофазном растворе нельзя определить только на основе экспериментальных данных о парциальном мольном объеме. С помощью уравнений состояния для смесей можно установить непрерывное математическое соотношение для двухфазной области и связать все парофазные и жидкофазные состояния. Однако вычисленные величины фугитивности для жидкой фазы весьма чувствительны к математической форме уравнения состояния для двухфазной области и рассчитывать их следует с особым вниманием. [c.246]

Тем не менее уравнения состояния для смеси используют для экстраполяции данных о парциальном мольном объеме на область двух фаз и для вычисления фугитивности компонента в жидкой фазе. Пригодность уравнения состояния для определения фугитивности для жидкой фазы зависит не только от точности передачи рьГ-свойств гомогенных паровой и жидкой фаз, но и от его математического поведения для той двухфазной области, когда гомогенная система физически не может существовать. [c.274]

В связи с принятыми допущениями и упрощениями полученное выражение является приближенным. Однако оно отражает совершенно определенную физическую реальность для двухфазного потока сумма расходимостей полей массовых скоростей компонентов потока, взятых в соответствующих долях концентраций, равна нулю, т. е. поток в целом не имеет стоков или внутренних источников массы. [c.35]

Комплекс Wj/W — новый по сравнению с однородными потоками критерий, характеризующий отношение массовых скоростей компонентов потока. Физический смысл этого критерия станет нагляднее, если умножить и поделить его на полное проходное сечение канала [c.120]

Обработка опытных данных в [Л. 161] велась по критериальному уравнению, полученному на основе дифференциальных уравнений Г. И. Баренблатта [Л. 15], записанных через параметры компонентов потока. Поэтому появление в [Л. 161] критериев Рейнольдса н Прандтля для всего дисперсного потока неожиданно. Для верного суждения о влиянии физических параметров компонентов суспензий на результирующий теплоперенос воспользуемся нашим методом сравнения по (Nun/Nu)ке. pr=i(i m. Тогда взамен (7-29) —(7-31) получим [c.246]

Обычно уравнение движения слоя получают так же, как и для идеальной жидкости, учитывая, однако, сухое трение и сцепление [Л. 68]. Одно из следствий такого приема — в уравнении движения выпадают члены, отражающие параметры газового компонента (плотность, вязкость и др.). Уравнение (9-34) свободно от этого недостатка, отражая физические свойства всех компонентов системы, различая, в частности, силы контактного (сухого) трения частиц и вязкостного трения жидкости. Рассмотрим одномерную задачу движения плотного слоя по оси X. При этом учтем, что в плотном слое величина давления передается только в нормальном направлении. Тогда [c.289]

Имеется цемало ситуаций, когда обмен информацией между подпрограммами через передачу параметров неудобен и неэффективен. В этом случае возможно использование глобальных структур данных. Доступ к таким структурам данных может быть осуществлен из любого программного компонента, если только он отредактирован совместно с компонентом, физически содержащим эту структуру. Последнее показывает, что этот способ информационного обмена, несмотря на свое название, [c.22]

Положение объектов в селенографической системе координат свободно от влияния оптической (геометрической) и физической либрации Луны (см. 4.08). При переходе, например, к геоэкваториальной луноцентрической [селенографической) системе координат, получаемой параллельным переносом осей геоцентрической экваториальной системы координат в новое начало — центр масс Луны, в уравнениях движения объекта необходимо учесть физическую либрацию Луны в долготе т, в наклоне лунного экватора к эклиптике > и в долготе восходяш,его узла лунного экватора на эклиптике а разложения компонент физической либрации даны в формулах (1.1.103). [c.75]

В последние годы обработка результатов лазерной локации Луны, полученных при помощи лазерных уголковых отражателей, установленных на лунной поверхности экипажами космических кораблей серии Аполлон (США), привела к необходимости уточнения ряда параметров фигуры и вращательного движения, т. е. физической либрации Луны. Некоторые из этих параметров, а также коэффициенты гармоник третьего и четвертого порядков разложения гравитационного поля Луны, определенные на основе анализа траекторных измерений искусственных спутников Луны типа Lunar Orbiter, приведены в табл. 39 [67]. Коэффициенты разложений компонент физической либрации Луны и аргументы, соответствующие указанным значениям и у и учету влияния вторых гармоник в фигуре Луны, заданы табл. 40 [67]. [c.206]

Поскольку в процессах обработки давлением силы трения возникают между упруго и пластически деформируемыми те-ламиг то вместо трения покоя и трения движения рассматривают трение при упругом состоянии тел и трение при пластическом деформировании одного из компонентов. Физическая природа трения в условиях ковки и штамповки усложнена неравномерностью пластических деформаций в заготовке и структурными изменениями в металле. [c.21]

Технологический процесс — совокупность операций непосредственной обработки и вспомогательных операций. Операции обработки, которым может быть свойственна любая природа механическая, химическая, физическая, биологическая и т. д., имеют целью получение заданных форм, т. е. формообразование изменение значений геометрически.х параметров полуфабрикатов или заготовок, т. е. точную отделочную обработку изменение физико-ыехапнческих свойств материала изделия, например упрочнение и т. п. сборку, т. е. сопряжение собираемых компонентов в определенных сочетаниях, их фиксацию и скрепление, приводящее к образованию неразъемных и разъемных соединений заполнение, например смазкой н т. п. укупорку, упаковку, консервацию, герметизацию, опрессовку отделку, т. е. удаление заусенцев, нанесение покрытий, окраску, маркировку, прикрепление этикеток и т. д. [c.575]

При помощи уравнения (2-7.12) физические компоненты векто ров и тензоров легко выразить через соответствующие ковариант-ные, контравариантные или смешанные компоненты. Помечая физические компоненты при помощи индекса, заключеннога [c.79]

Любое реологическое уравнение состояния, записанное в терминах тензорных компонент в конвективной системе координат, автоматически удовлетворяет принципу объективности поведения материала [1, р. 46]. Из этого в литературе часто незаконно делают вывод, что такие уравнения, записанные в некоторой алгебраически простой форме, имеют некий особый физический смысл. Предположения о линейности , которые типичны для старых неинвариантных формулировок линейной вязкоупругости, были сделаны инвариантными относительно системы отсчета при помощи метода конвективных координат и, следовательно, предполагались физически реальными, хотя имеется бесчисленное количество других возможностей удовлетворить принципу объективности поведения материала, равно подтверждаемых (или не подтверждаемых) с феноменологической точки зрения. Смешение систем координат и систем отсчета оказывается даже более вопиющим в некоторых опубликованных работах, основанных на методе конвективных координат, а различие между тензорами (как линейными операторами, отображающими евклидово пространство само в себя) и матрицами тензорных компонент часто совершенно игнорируется. Наконец, конвективным производным часто приписывался некоторый особый физический смысл, и бесплодные дискуссии о том, что они являются истинными временными производными, были вызваны неправильным толкованием метода конвективных координат. В данном разделе мы собираемся осветить этот вопрос в соответствующей перспективе и указать некоторые распространенные ошибки, встречаюпщеся при применении данного метода. [c.111]

Так как мольный объем чистого компонента — функция только температуры и давления, то коэффициент распределения каждого компонента в идеальном растворе является функцией только температуры и давления и не зависит от состава. Его можно рассматривать как свойство чистого вещества, не зависящее от вида и качества других компонентов в растворе. Однако при вычислении К из сотношения /f//f возникают трудности из-за того, что для чистого компонента только одна фаза может существовать физически при данной температуре и давлении. Поэтому либо ff, либо ff должна представлять собой фугитивность гипотетического состояния в зависимости от того, является ли равновесное давление смеси большим или меньшим, чем давление пара чистого компонента при температуре равновесия. Уравнение состояния для чистого компонента снов,а можно использовать для экстраполяции рс Т-свойств в нестабильную область для того, чтобы облегчить вычисление ff при давлении меньшем, чем давление пара, и ff при давлении большем, чем давление пара. [c.278]

Класс сквозных дисперсных систем характерен тем, что скорости компонентов в принципе не имеют по верхнему пределу физических ограничений типа рассмотренных выше (технические ограничения, разумеется, существуют—по экономическим соображениям, истиранию частиц, эрозии поверхности и пр.). По нижнему пределу скорости ограничены неравенствами у>0, Ut>0. В этом — одно из основных отличий данного класса дисперсных систем от всех остальных. Согласно определению в этот класс входят все полностью проточные системы и поэтому, например, можно рассматривать как течение потока газовзвеси (продуктов сгорания металлизированного топлива) сквозь ракетное сопло, так п медленное гравитационное движение непродуваемо и слоя в вертикальной колонне. В первом случае скорость может достигать сверхзвуковых величин, а во втором — сотых долей м1сек. Если аналогично числу псевдоожижения Nn ввести число Nn как отношение максимальных и минимальных скоростей, при котором сохраняется отличительная особенность данного класса дисперсных систем (одновременный и непрерывный проход компонентов), то для сквозных потоков получим Л п.макс, ИС-числяемое величиной в 4—5 порядков, т. е. Л п.макс [c.19]

Очевидно, что ЛУп становится бесконечно малым лишь при —vO, т. е. при переходе к квазиоднородным средам. С физической точки зрения гетерогенная элементарная ячейка должна быть достаточно большой, чтобы быть достаточно представительной в пределах ДУп за время Ат (At — время, превышающее среднюю продолжительность пульсаций компонентов потока в AVn) должна возникнуть возможность учета макродискретности, реальной структуры дисперсной системы. В дальнейшем протекание различных процессов будет рассматриваться в пределах подобной ячейки. Ранее принятое в [Л. 75, 78] допущение р = onst (постоянство модели расположения частиц) приемлемо для стабилизированных и стационарных дисперсных потоков лишь в первом приближении. В более общем случае dfi/dx, d jdy, d jdz, d ldx не равны нулю. [c.28]

С. Г. Телетов в результате получает системы уравнений, которые учитывают силы взаимного сопротивления компонентов и фазовый переход одного компонента в другой. Однако в [Л. 123] отмечается, что временное осреднение не позволяет получить строгие уравнения дисперсоида. При этом показано, что и способ осреднения Франкля нуждается в улучшениях. Метод последовательного осреднения физических величин, предложенный в [Л. 123], заключается в том, что в каждый момент величины осредняются по объемам компонентов, а затем используется временное осреднение по промежуткам времени, соизмеримым с периодом характерных турбулентных пульсаций. В [Л. 113] осреднение фактически выполняется по объемам компонентов, составляющих объем элементарной ячейки потока AVn AVt = = РлАУп ДКт= (1—Рл)А п. При этом справедливо отмечается, что идея условного континуума лишь тогда может иметь физический смысл, если при этом хотя бы приближенно [Л. 113] отражаются особенности дисперсных лотоков (наличие подвижных внутренних границ, рассредоточенность по элементарным ячейкам сил межкомпонентного взаимодействия). Особый интерес представляет предложение Б. А. Фидмана дополнить пространственно-временное осреднение Франкля вероятностным осреднением основных величин дисперсных потоков [c.31]

Здесь So, — турбулентные аналоги коэффициентов тем-пбратуропроводности и кинематической вязкости для дисперсного потока, учитывающие вклад турбулентности компонентов потока в общий перенос через буферный слой. В отличие от а и v молярные коэффициенты ед и 6 не являются физическими. параметрами и зависят от различных характеристик дисперсного потока (Re, р, d lD. ..). Молярные коэффициенты — трудно определимые величины для однородных и тем более дисперсных потоков. [c.187]

Для жидкостных дисперсных потоков Р р, видимо, значительно превышает 3% и близко к 20%. В любом случае все величины, входящие в расчетные зависимости (6-15) и (6-16), являются физическими характеристиками либо компонентов потока (с, Ст, р, рт, v. К, К. ..), либо всей дисперсной системы (р, Сп, об, Фь ф )> которые необходимо наперед знать или оценить. Очевидно, что полученные выражения, устанавливающие в относительной форме связь между интенсивностью теплообмена и гидродинамическим сопротивлением дисперсного потока, могут быть использованы либо для анализа влияния факторов на особенности теолопереноса, либо для прямого, несомненно приближенного, расчета теплообмена лишь при знании закономерностей для А и т/ - Сведения, позволяющие оценить симплекс коэффициентов гидродинамического сопротивления, приведены в гл. 4 и в 6-9. Они не являются достаточно обобщенными и зачастую носят частный характер. [c.190]

Расчеты по формулам (7-35) — (7-37) позволяют установить достаточную сходимость результатов, получаемых по различным формулам небольшое влияние концентрации на теплоперенос снижение Nun/Nu ниже единицы с ростом концентрации (наиболее заметное для суспензий с малым p p ) и увеличение ап/а сверх единицы для суспензий с хорошо теплопроводными частицами соизмеримость влияния физических характеристик и концентрации на NUn/Nu для суспензий с низким Хт/Х и с т/с =ртст/рс (вода—мел)—Оп/а тем меньше 1, чем выше концентрация. Эти результаты иллюстрируют принципиальные особенности теплопереноса гидродисперсными потоками в отличие от газовзвеси появление твердых частиц в потоке жидкости либо не улучшает обстановку в ядре и пристенном слое, либо содействует ее ухудшению (рис. 6-1) в силу соизмеримости основных теплофизических параметров компонентов. [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...