Баренблатт

Обработка опытных данных в [Л. 161] велась по критериальному уравнению, полученному на основе дифференциальных уравнений Г. И. Баренблатта [Л. 15], записанных через параметры компонентов потока. Поэтому появление в [Л. 161] критериев Рейнольдса н Прандтля для всего дисперсного потока неожиданно. Для верного суждения о влиянии физических параметров компонентов суспензий на результирующий теплоперенос воспользуемся нашим методом сравнения по (Nun/Nu)ке. pr=i(i m. Тогда взамен (7-29) —(7-31) получим [c.246]

Применение развитых нами методов к теории фильтрации жидкости в пористой среде и обобщение этих методов для отыскания движений предельных к автомодельным даны в работах Баренблатта Г. И. [c.167]

Данная Г. И. Баренблаттом [1—3] трактовка геометрии кончика трещины представляет собой другой подход к характеристике разрушения, который не связан непосредственно с энергетическим принципом. Баренблатт ввел понятие сил сцепления между поверхностями трещины вблизи кончика трещины, распределенных таким образом, что геометрия раскрытия кончика трещины преобразуется в плавный клин, а результирующее поле напряжений уже не имеет особенностей. В такой постановке рост трещины происходит, когда силы сцепления не могут выдержать концентрацию напряжений, что позволяет определить модуль сцепления К как константу материала. Построенная теория основывается на следующих гипотезах [c.230]

В работах [50, 66] была показана эквивалентность критериев разрушения Гриффитса и Баренблатта, основанных на балансе энергии и силах сцепления соответственно. Отметим, что важное следствие гипотезы Баренблатта заключается в сведении всех задач с трещинами к одномерной задаче, т. е. к одной клиновидной форме трещины. При рассмотрении баланса энергии в предыдущем разделе мы видели, что задача распространения трещины в композите явно не одномерная. Поэтому в следующем разделе будут даны соответствующая модификация и обобщение одномерной теории на случай многомерной задачи. [c.230]

На основе физической картины разрушения можно сделать вывод по-видимому, гипотезы Баренблатта не применимы к композитам, поскольку зона влияния (оставшихся волокон) не мала и форма трещины не инвариантна по отношению к внешним условиям разрушения. Ясно также, что для исследования разрушения в окрестности кончика трещины следует отказаться от грубого предположения об однородной анизотропии композитного материала. На бесконечном удалении от трещины мы все еще можем [c.245]

Проведено элементарное сравнение методов предсказания несущей способности материала в зоне действия концентратора напрял ений. Рассмотрены модель Баренблатта — Дагдейла, критерии точечных и средних напряжений, модель внутренней трещины. Показана также возможность применения метода сопротивлений. Предлагается изучать расслоение как особый присущий слоистым композитам вид разрушения. [c.104]

Рис. 6.10. Модель тонкой пластической зоны. а — модель Баренблатта б — модель Дагдейла.

В качестве других подходов к теории квазихрупкого разрушения поликристаллических металлов необходимо указать на работы, решающие задачи о предельном равновесии хрупких трещин [20—22], в которых исследованы конечность напряжений в вершине трещины, структура вершинной части трещины и др. Теоретическая модель Г. И. Баренблатта [22] основана на условии конечности напряжений и построена на таких гипотезах, как малость области, на которой действуют межчастичные силы сцепления, по сравнению с размерами трещины, а также независимость формы трещины в вершинной области от действующих нагрузок. Условие распространения трещины формулируется исходя из гипотезы плавности смыкания ее берегов и решения Снеддона, при этом вводится модуль сцепления К- Построенная Г. И. Баренблаттом модель сводится к критериям распространения трещин на основе анализа интенсивности напряжений. [c.26]

Используя модель Дагдейла — Баренблатта и величину Д у(дг, 0), которая представляет собой пластическое перемещение фронта трещины, следуя Райсу, можно определить полную поглощенную гистерезисную энергию (форму пластической области и распределение пластических деформаций можно не принимать во внимание) [c.184]

Из уравнений (3.12) и (3.13) следует, что движение трещин происходит в том направлении, где обеспечивается экстремальное значение интеграла (3.136). Это приводит к условию развития трещин по направлению, в котором сочетание различных факторов создает наибольшее энергоснабжение. Интересно отметить, что вариационный принцип развития трещин в некоторых случаях приводит к результатам, аналогичным результатам теорий Гриффитса и Баренблатта /99/, когда имеется единственный источник энергоснабжения (энергия деформации) и единственный источник поглощения (вновь образованная поверхность). [c.140]

Отметим два простых решения типа мгновенного источника (Баренблатт [1]) для уравнения (1) [c.205]

В. Я. Булыгиным (1965) и развивался Г. II. Баренблаттом и В. М. Ен-товыл (1972). Такое разделение дает дополнительную детализацию процесса по сравнению с традиционным, когда такого разделения не производится и для каждой жидкости инеется всего по два кииемати-чески с параметра -- для углеводородно а Sp, Vp и для водной Sw, v . [c.306]

V. Модель тонкой пластической зоны. Концепция, альтернативная теории разрушения Гриффитса — Ирвина, была выдвинута несколько лет назад Г. И. Баренблаттом [39]. Чтобы избежать бесконечно больших напряжений в кончике трещины, он предложил, что в области перед трещиной, где полное разделение материала еще не наступило, действует поле когезионных сил (рис. 6.10, а). Считая, что напряжения в этом поле постоянны и равны напряжению текучести Oys, Даг-дейл [40] получил первое приближенное решение упругопластической задачи для трещины нормального разрыва (I рода). Дагдейл предполол<ил, что зона текучести перед кончиком трещины в плоскости трещины имеет вид узкой щели с пластической областью размером Ьо, которая увеличивается с размером трещины до предельного значения (рис. 6,10,6). [c.240]

Автор выражает признательность всем коллегам, на чьи работы он сделал ссылки, — Ирвину, Райсу, By, Си и соавторам, Ваддоупсу и его коллегам, Уитни и Нусмиеру, Крузу, Г. И. Баренблатту, Дагдейлу, авторам других глав сборника, а также Гераковичу и Бринсону за их помощь и советы. [c.246]

Мы ищем автомодельные решения этого уравнения, используя методы, разработанные Л. И. Седовым [3] и примененные Г. И. Баренблаттом [4—7] для исследования автомодельных и предельных автомодельных решений уравнений движения жидкости и газа в пористой среде. Оказывается, что такие решения сущёствуют. Они дают не те задачи, которые были рассмотрены указанными выше авторами у нас получаются в основном случаи разлета постоянной массы жидкостй, сосредоточенной в начальный момент [c.76]

Динамика многофазных сред. Ч.1 (1987) -- [ c.445 , c.448 ]

Динамика многофазных сред. Ч.2 (1987) -- [ c.306 , c.312 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.255 , c.579 ]

Механика жидкости и газа Избранное (2003) -- [ c.18 , c.430 , c.436 , c.447 , c.448 ]

Вычислительные методы в механике разрушения (1990) -- [ c.55 , c.99 ]

Механика в ссср за 50 лет Том3 Механика деформируемого твердого тела (1972) -- [ c.38 , c.70 , c.304 , c.308 , c.313 , c.379 , c.380 , c.384 , c.386 , c.387 , c.389 , c.390 , c.426 , c.429 , c.467 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...