Смеси Физические параметры компонентов

Физические параметры компонентов 126 Смеси формовочные и стержневые [c.293]

Конечно, при этом уравнение (15-8), как и уравнение (14-12), справедливо для бинарной смеси диффундирующих друг в друга компонентов. При выводе не учтены возможные внутренние источники тепла, не вызванные химическими реакциями, физические параметры считаются постоянными, не учтена теплота трения. [c.354]

Общие дифференциальные уравнения диффузионного и теплового пограничных слоев известны, но для данного конкретного случая (двухкомпонентная газовая смесь с фазовыми превращениями) они достаточно сложны [32, 51]. Сделанные упрощения дифференциальных уравнений пограничного слоя имеют своей целью усилить роль основного эффекта при расчетах взаимосвязанных процессов тепло- и массообмена между газом и жидкостью и в то же время по возмол<ности в наибольшей мере учесть второстепенные. Как видно из уравнений (1-10), (1-18), основным результатом таких упрощений является возможность представить линейным распределение потенциалов переноса массы и энергии в пограничных слоях за счет осреднения некоторых физических параметров в пределах слоя. Этот результат есть следствие особенностей рассматриваемых процессов, включая невысокие относительные скорости фаз, небольшие разности потенциалов переноса, а также специфическое для двухкомпонентных смесей равенство абсолютных значений градиентов концентраций компонентов, градиентов их парциальных энтальпий (Я , Яг) и парциальных давлений. [c.30]

В то же время присутствие в нем инертных составляющих незначительно, их физические параметры сильно отличаются от параметров главных компонентов нефтяного газа, вследствие чего они естественным путем отгоняются и не задерживаются в смеси. Различие соотношения главных компонентов нефтяного газа в исходном сырье (попутном газе при добыче и переработке нефти), а также относительная простота разделения сырья на фракции создают условия для производства специального моторного топлива с контролируемым в определенных пределах составом. Это обстоятельство является важным отличием нефтяного газа от природного. Последний в пределах применяемых на практике технологий не допускает контроля состава, что накладывает определенные особенности на условия его использования. [c.6]

Однако в общей массе газа преобладает бутан. Следует также учитывать, что пропан является более ценным химическим сырьем, чем бутан. Поэтому ресурсы бутановой фракции для использования в качестве моторного топлива оказываются значительнее, чем пропа-новой. Нефтяной газ может также содержать и другие углеводороды, в том числе и непредельные (пропилен, бутен). В то же время присутствие в нем инертных составляющих незначительно, их физические параметры сильно отличаются от параметров главных компонентов нефтяного газа, вследствие чего они естественным путем отгоняются и не задерживаются в смеси. Различие соотношения главных компонентов нефтяного газа в исходном сырье (попутном газе при добыче и переработке нефти), а также относительная простота разделения сырья на фракции создают условия для производства специального моторного топлива с контролируемым в определенных пределах составом. Это обстоятельство является важным отличием нефтяного газа от природного. Последний в пределах применяемых на практике технологий не допускает контроля состава, что накладывает определенные особенности на условия его использования. [c.20]

Исследование влияния физических свойств компонентов смеси (параметров р и Х) на истинное газосодержание [c.149]

На основании опытных данных на рис. 4.21 построено семейство кривых, характеризующее влияние параметра р на величину приведенного коэффициента сопротивления для значений числа РГс> 4. Область автомодельного режима течения смеси выбрана из соображений обеспечения максимально возможной точности измерения коэффициента гидравлического сопротивления при течении пароводяных смесей в вертикальных трубах. Чем выше скорость течения смеси, тем выше точность измерения коэффициента 1 /. Из рис. 4.21 видно, что с ростом параметра р значение приведенного коэффициента гидравлического сопротивления уменьшается во всем интервале изменения расходного газосодержания. В пределе при р —> 1 коэффициент / тоже стремится к единице, что означает равенство коэффициентов гидравлического сопротивления смеси и однородной жидкости. Это является следствием сближения физических свойств компонентов смеси с ростом приведенной плотности р. [c.165]

В общем случае Лф = /(р,8, Ц). При Р= 1, т. е. в режиме барботажа газа Афр 1 определяется приведенной вязкостью Ц и параметром 8, учитывающим влияние остальных физических свойств компонентов смеси и угла наклона трубы на истинное газосодержание. [c.217]

Экстракционные твердофазные процессы часто называют диффузионными, так как движущей силой переноса целевых компонентов из исходной смеси в экстрагент является разность концентраций. Как и все диффузионные процессы, экстрагирование зависит от температуры и других параметров, определяющих физические условия процесса. Температура существенно влияет на кинетику экстрагирования с ее повышением увеличивается скорость извлечения, однако из-за свойств обрабатываемых материалов в промышленной практике обычно экстрагирование проводят при умеренных температурах (ниже 150 °С) или даже при температурах ниже температуры окружающей среды (сжиженными газами в качестве экстрагентов). Скорость диффузионного извлечения существенно зависит от величины энергии активации акт> которая является усредненной характеристикой процесса. [c.603]

Формула (2.57) пригодна для расчета не только диэлектрической проницаемости, но и ряда других параметров — магнитной проницаемости, коэффициента теплопроводности ИТ. п. — смесей (во всех случаях имеется в виду, что компоненты образуют тесную физическую смесь, но не реагируют друг с другом химически). [c.30]

При анализе состава и качества вещества проводятся фактически две основные операции разделение анализируемой смеси или вещества на компоненты и определение их качественного и количественного состава. Первая операция выполняется либо непосредственным физическим разделением в аналитической части прибора (хроматография, масс-спектрометрия), либо косвенным методом, т. е. разделение проводится по характеру отклика на какое-либо, воздействие, регистрируемое детектором (ЯМР-спектроскопия и др.). После этой операции сигнал прибора представляет собой суперпозицию элементарных сигналов от каждого компонента анализируемого вещества, различающихся значениями некоторого параметра, называемого существенным. Этот параметр характеризует положение компонента на оси развертки спектра. Вторая операция осуществляется путем соответствующей обработки полезного сигнала. Исходными данными в этом случае являются интенсивности составляющих сигнала при некоторых определенных значениях существенного параметра. [c.6]

Физическую картину этой неустойчивости можно наглядно представить себе, используя те же рассуждения, что и приведенные в 32 ( парадокс устойчивости ). Для простоты рассмотрим равновесное состояние, при котором градиенты температуры и концентрации легкой компоненты горизонтальны и противоположны по направлению. Пусть, далее, их величины А и В согласованы так, что градиент плотности равен нулю, т. е. РИ + = 0. Речь идет, таким образом, о состоянии равновесия с одинаковой во всех точках плотностью смеси. Пусть для определенности градиент температуры направлен влево, а градиент концентрации — вправо. Будем считать также, что выполнено условие X > О, т. е. неоднородности температуры выравниваются быстрее, чем неоднородности концентрации. Поскольку температура и концентрация не зависят от вертикальной координаты, случайное смещение элемента среды вверх или вниз не приводит к появлению подъемной силы — возмущения такого типа гасятся вязкостью. Иная ситуация возникает при боковом смещении. Если, например, элемент сместится влево, то в новом месте, где температура окружающей среды выше, он будет быстро нагреваться, относительно медленно теряя легкую компоненту. Плотность элемента может оказаться меньше плотности окружающей смеси, и в результате возникнет подъемная сила. Таким образом, при определенном соотношении между градиентами и параметрами жидкости боковое смещение может приве сти к монотонной неустойчивости. Элементы, случайно сместив-щиеся влево, будут всплывать, а элементы, сместившиеся вправо,— тонуть в результате сформируется слоистое течение с траекториями частиц, наклоненными к горизонтали. [c.385]

ЩИХ из двух или большего числа фаз с сильно различающимися физическими свойствами, нельзя судить по соотношению долей объема, занимаемых отдельными компонентами — свойства системы в целом оказываются очень чувствительными к геометрическим и топологическим характеристикам поверхностей раздела между различными фазами. К сожалению, невозможно каким-либо простым образом связать параметры, задающие вид типичных граничных поверхностей в случайной смеси , с корреляционными функциями низших порядков для отдельных компонент ( 3.2). Таким образом, математическая постановка задачи об определении глобальных свойств системы оказывается далеко не полной. Поведение подобных систем обычно изучают в рамках модели гауссова случайного поля, достоинство которой состоит в том, что она позволяет в известной мере продвинуться в аналитическом исследовании ( 3.4), основанном на учете топографических особенностей системы. [c.571]

При известных температурах Гцо, Гто, расходе F ,() и компонентом составе С, о из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются термогазодинамические и физические параметры движущейся и заторможенной многокомпонентной смеси в сечении 0-0 струйнш о течения (см. рис. 5.1, б). [c.154]

Последовательность расчета такая. Вначале по заданным величинам давления и температуры газовой смеси, концентрации кислорода в окислителе, избытка окислителя и концентрации легкоионизируемой присадки определяется равновесный состав продуктов сгорания (см. рис. 5.1, блок I). Тем самым подготовляются исходные данные, необходимые для расчета физических параметров газовой смеси. Затем с помощью найденных значений отдельных компонент рассчитываются термодинамические параметры (блок II), параметры переноса (блоки III, IV), плотность электронов и удельная электропроводность (блок V). Исходные данные [c.113]

Ляет избежать ненадсжиостн при измерениях физических параметров, а таклсе исключить необходимость отбора проб на промежуточных тарелках колонны. Содержание неосновных компонентов может быть измерено с той же относительной точностью, что и содержание ключевых компонентов. При этом регулирование колонны всегда может быть осуществлено по составу продукта или для некоторого увеличения быстродействия — по составу смеси на верхней или нижней тарелках. Хроматограф представляет собой прибор периодического действия. В настоящее время разработаны специальные автоматические устройства, осуществляющие подачу проб в хроматограф через определенные промежутки времени и считывающие высоту пиков. Для получения непрерывного сигнала, пропорционального высоте пика для определенного компонента, например при определении тяжелых составляющих в дистилляте, применяется специальный преобразователь [Л. И]. При изменении концентрации выходной сигнал преобразователя представляет собой последовательность небольших ступенек. Этот сигнал может быть использован в качестве входного для обыч-1ЮГ0 пропорционально-интегрального регулятора при условии, что длительность ступеньки невелика по сравнению с периодом колебаний в системе автоматического регулирования [Л. 12, 13]. Хроматограф с интервалом между отборами проб в 1 мин был применен в схеме регулирования колонны для отгонки пропана, в которой период колебаний в переходном процессе составлял 8 мин [Л. 14]. В дальнейшем по мере усовершенствова-пия приборов окажется возможным более частый отбор проб. [c.365]

Если в структуре с взаимопроникающими компонентами (см. рис. 1-1, б) принять значение одной из компонент, например 1 = 0, то вся смесь должна обладать значением теплопроводности л>0, а по формуле (1-88) получаем иной результат, а именно . = 0. Далее, зависимости типа (1-88) или (1-92) не отражают реальную структуру материала, поэтому они нечувствительны к таким существенным для процесса переноса особенностям структуры, как сужения, трещиноватость, анизотропия и т. д. В некоторых случаях без знания структуры становится проблематичной возможность вычисления теплопроводности одной из компонент. Например, для пористого твердого материала для определения эффективной теплопроводности поры необходимо учитывать ее геометрические и физические параметры. Иными словами, несмотря на внешнюю привлекательность полученных Лихтенеккером законов смешения и на правильность отдельных результатов, в целом этот путь представляется нам малоперспективным. В то же время общие правила анализа процессов переноса, сформулированные Лихтенеккером, оказались весьма продуктивными, но, к сожалению, забытыми. В период с тридцатого до семидесятого года появилось значительное число статей, в которых заново открывались результаты, опубликованные Лихтенеккером. Характерной в этом отношении является опубликованная в 1965 г. работа А. Мис-нара [73], в которой автор, спустя 30 лет, заново устанавливает, что конфигурация замкнутых включений и их ориентация относительно направления потока несущественно влияют на теплопроводность смеси. При этом анализ процесса переноса через смесь также проводится в объеме элементарной ячейки, [c.51]

В общем случае для определения массового расхода многофазного потока необходимо знать скорости движения каждой фазы, плотности каждой фазы и соотношения фаз в данном поперечном сечении трубопровода. Пока еще не найдено принципиальное объединение этих измерений в одном приборе. Известные массовые расходомеры, если пренебречь специфическими погрешностями, вызванными центробежным разделением фаз, в лучшем случаеУреагируют на некоторую кажущуюся массовую скорость движения смеси. Определение связи регистрируемого параметра с истинным массовым расходом в каждом отдельном случае устанавливается экспериментальным путем. В связи с этим методы обобщенного анализа опытных данных имеют еще большее значение, чем в расходометрии однородного потока. В зависимости от физических особенностей компонентов растет число размерных параметров, определяющих процесс преобразования в приборе и, следовательно, число критериев подобия процесса обобщенные статические характеристики расходомеров описываются сложными зависимостями. [c.386]

Концепция избыточной энергии Гиббса особенно полезна для многокомпонентных систем, потому что во многих случаях может быть сделан обеспечивающий хорошую точность переход от бинарных систем к многокомпонентным, в результате которого в конечном выражении для содержатся только параметры бинарного взаимодействия. Когда это имеет место, достигается большая экономия по проведению эксперимента, так как требуются данные не для самой многокомпонентной смеси, а только по ее бинарным составляющим. Например, коэффициенты активности в тройной смеси (состоящей из компонентов 1, 2, 3) с хорошей точностью часто могут быть рассчитаны только по экспериментальным данным для трех бинарных смесей, состоящих из компонентов 1 и 2, 1 и 3, 2 и 3, Многие физические модели для g бинарных систем учитывают только попарные межмолекулярные взаимодействия, т. е. столкновение двух (но не более) молекул. Радиусы молекулярного взаимодействия в неэлектролитах невелики, поэтому часто оказывается допустимым рассматривать взаимодействия только между ближайшими молекулами, а затем суммировать все эти попарные взаимодействия, Полезным следствием таких упрощающих допущений является то, что при переходе к тройным (или высшим) системам требуется информация только о бинарных, т. е, двухчленных взаимодействиях констант, характеризующих тройные (или высшие) взаимодействия, не появляется. Однако не для всех физических моделей используются указанные упрощения часто требуются дополнительные допущения, если конечное выражение для должно содержать только те постоянные, которые рассчитываются по бинарным данным. [c.288]

Влияние физических свойств компонентов смеси достаточно полно учитывается параметром Гго через коэффициент гидравлического сопротивления Х > который является функцией числа Ке и состояния внутренней поверхности трубопровода. Этот вывод согласуется с результатами исследований Хугендорна, установившего, что изменение вязкости жидкости в 25 раз не оказывает сколь-либо заметного влияния на местоположение границы раздела зон расслоенного и пробкового течения смесей в трубах диаметром 25-т-140 мм. [c.61]

Основные концепции континуальных теорий смесей основательно изучены в рамках современных теорий механики сплошных сред. В теориях смесей предполагается наличие двух или более сред в каждой точке пространства, поэтому общие законы сохранения для смесей сформулировать нетрудно, но практическое их применение к композиционным материалам сталкивается с определенными затруднениями, связанными с трудностями задания законов взаимодействия компонентов на основе информации об их взаимном расположении и физических характеристиках. Для слоистой среды теория смеси, в которой параметры взаимодействия компонентов были определены на основании решений некоторых простейших квазистатических задач, предложена в работе Бедфорда и Стерна [12]. Новизна теории Бедфорда и Стерна состоит в том, что допускаются различные движения компонентов смеси, причем связь между этими движениями определяется моделью взаимодействия компонентов в реальном композите. В работе Бедфорда и Стерна [13] развита общая термомеханическая теория, основанная на этой модели, а также выведена система уравнений, применимых к определенному классу армированных волокнами композитов (см. Мартин и др. [45]). [c.380]

Предлагаемая методика позволяет рассчитывать скорость изменения параметров водовоздушной смеси в защитной оболочке реактора при любом фазовом состоянии водяного компонента. Введение в расчетные формулы термодинамически равновесной скорости звука и коэффищ1ен-та Грюнайзена позволило непосредственно определить такой важный для расчета прочности защитной оболочки параметр, как скорость изменения давления. Расчетные формулы имеют ясную физическую структуру, позволяющую производить не только количественную, но и качественную оценку направления процесса. [c.189]

Чтобы определить параметры плазмы, представляющей собой высокотемпературную равновесно реагирующую газовую смесь, прежде всего необходимо найти ее состав. Очевидно, что точность расчета состава будет определяться не только погрешностью вычислительного процесса, но в первую очередь — полнотой учета физических и химических эффектов, имеющих место в реагирующей смеси. Однако полный учет этих явлений затруднен. В то же время для получения результатов с достаточной для инженерных расчетов точностью можно принять следующие допущения в реакции горения участвует все топливо воздух состоит только из азота и кислорода смесь газов, составляющих продукты сгорания, является идеальным газом в исследуемом диапазоне температур и давлений полностью отсутствует термическая ионизация газовых компонент рассматривается однокомпонентпая легкоионизируемая присадка ее влияние на термодинамические параметры газовой смеси учитывается в приближенной форме введением соответствующих поправочных коэффициентов влияние присадки на вязкость и теплопроводность не учитывается а электропроводность рассчитывается методом малых возмущений. [c.109]

Ф. И. Франкель [54, 55], применив пространственно-временное осреднение мгновенных физических величин потока смеси, построил систему общих усредненных дифференциальных уравиенип, в сущности не отличающихся от уравнений С. Г. Телетова. Пространственное осреднение он делает по некоторой области смеси, что затрудняет определение скоростей отдельных компонентов и других параметров. Моменты корреляции указанного выше вида, как и у С. Г. Телетова, сводятся к нулю. [c.13]

Термодинамический анализ совместимости полимеров и фазового состояния полимерных композиций характеризует состояние смеси полимеров в условиях равновесия. В реальных условиях совмещения полимеров процессы их взаимного растворения или разделения фаз в решающей степени определяются кинетическими параметрами, связанными с условиями смешения и физическим состоянием полимеров. Высокая вязкость полимеров затрудняет достижение равновесия из-за малой скорости диффузии макромолекул. С другой стороны, механическим путем можно добиться любого уровня диспергирования даже несовместимых полимеров и на любой стадии смешения охлаждением ниже снизить скорость диффузии макромолекул и стабилизировать достигнутую стадию смешения, придав ей псевдоравновесный (метастабильный) характер. Если один или оба полимера находятся в застеклованном состоянии, то степень диспергирования, достигнутая на стадии совмещения, будет сохраняться неограниченно долго, несмотря на термодинамическую несовместимость компонентов. При нагревании выше изменяется характер распределения компонентов в смеси вследствие стремления к равновесию, т. е. к разделению фаз, если смесь состоит из термодинамически несовместимых полимеров, или к взаимному растворению термодинамически совместимых полимеров. [c.145]

Интересно отметить, что прогноз автоколебаний в системе На-—Вгз и выяснение их физического механизма легко ировссти иа осиове диаграммы устойчивости, привсдеи-ной в 4.1 для анализа ДТП в модельных системах, описываемых двумя уравнениями сохранения уравнением энергии и уравнением сохранения массы лимитирующего компонента смеси, участвующего в одной экзотермичесхюй реакции. Для этого необходимо определить в исходной системе лимитирующий компонент и лимитирующую стадию процесса и вычислить для данного а-компонента и / -й стадии соответствующие значения параметров [c.152]

Сравнительный анализ решений задачи в рамках уравнений Навье - Стокса и вязкого ударного слоя. Для решения уравнений (1.1) разработана неявная разностная схема, построенная на основе метода конечного объема. Невязкие составляющие потоков через границы ячеек вычисляются на основе точного решения задачи Римана о распаде произвольного разрыва, определяемой граничными значениями параметров в соседних ячейках. Для нахождения последних используется неосциллирующее одномерное восполнение исходных физических переменных давления, температуры, декартовых составляющих скорости и концентраций компонентов смеси внутри ячеек по соответствующим координатным направлениям [11-13]. При постановке задачи Римана при наличии в среде неравновесных химических реакций предполагается, что все они заморожены, а решение находится с помощью нового алгоритма, учитывающего зависимость теплоемкостей компонентов газа от температуры. Вязкие потоки через внутренние границы ячеек вычисляются с помощью центральных разностей, а через границы, лежащие на поверхности тела, - по односторонним трехточечным формулам. [c.181]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...