Область пластического разрушения путем

Облако примесей 257 Области температурные различных состояний аморфного полимера 349 Область пластического разрушения путем среза 285, 571 [c.825]

Если прямая, соответствующая напряженному состоянию в точке, пересекает линию отрыва, то разрушение произойдет путем отрыва, при этом, в случае, если имеется отрезок прямой, расположенный в пластической области, то разрушению от отрыва предшествует некоторая пластическая деформация. В случае же, сли обсуждаемая прямая до пересечения с линией отрыва находится полностью в упругой области, то разрушение от отрыва происходит хрупко. Наконец, если прямая, соответствующая напряженному состоянию в точке, пересекает линию среза, то разрушение произойдет путем среза. [c.553]

Таким образом, на диаграмме механического состояния (см. рис. 7.4) имеются две замкнутые области упругого состояния материала, ограниченная линией /т — перехода в пластическую область и линией 5от — перехода к хрупкому отрыву без пересечения пластической области, т. е. отрыв без предшествующей пластической деформации пластического состояния материала, ограниченная линией /к — разрушения путем среза и линией Sot — не вполне хрупкого разрушения путем отрыва, так как отрыв происходит уже после более или менее значительной пластической деформации, которая оказывает сильное влияние на величину сопротивления отрыву и строение излома. [c.262]

Например, многие стали квазиизотропны в упругой и пластической областях, а также при разрушении путем среза, но анизотропны по сопротивлению отрыву. Например, при растяжении стали ЗОХГСА анизотропия проявляется за временным сопротивлением и при разрушении (отрыв) весьма велика (рис. 10.2, а). При кручении же заметна лишь анизотропия пластичности (рис. 10.2, б). [c.326]

При повышении напряжения сверх предела упругости достигается область упруго-пластических деформаций. В структурных составляющих стали начинается процесс образования заметных пластических деформаций путем скольжения. Если этот процесс может развиваться без разрушения путем отрыва в структурных составляющих, обладающих способностью к пластической деформации, и если напряжение распределяется по сечению образца приблизительно равномерно, то пластическая деформация бы- [c.191]

Применительно к указанным выше сталям для асимметрии цикла нагружения R = 0,5 было показано, что в области разрушения с развитой пластической деформацией при низком пределе текучести материала возрастание асимметрии цикла приводит к переходу роста трещины путем поперечного сдвига ее берегов по типу П1. Напротив, возрастание предела текучести и усиление стеснения пластической деформации приводит к снижению влияния асимметрии цикла на рост трещин вплоть до полного исчезновения этого влияния. Аналогичная ситуация наблюдалась в других сталях различной прочности, что характеризуют поправки [c.307]

Заданные прочность, надежность, долговечность достигаются формированием определенного структурного состояния. Оно должно сочетать эффективное торможение дислокаций с их равномерным распределением в объеме материала либо, что особенно благоприятно, допускать определенную подвижность скапливающихся у барьеров дислокаций. Эти требования исходят из того, что хрупкое разрушение инициируют скопления дислокаций критической плотности, например, у непроницаемых барьеров, где возникают опасные локальные напряжения. Их релаксация идет двумя путями 1) образованием зародыша хрупкой трещины 2) прорывом и эстафетной передачей дислокаций в смежные области. Второй путь — путь пластической релаксации локальных напряжений — возможен при наличии полупроницаемых барьеров. Их роль, в частности, выполняют малоугловые границы — границы субзерен. [c.233]

Изучение явлений хрупкого разрушения материалов стало особо актуальным в связи с фактами разрушения крупных конструкций именно по хрупкому механизму (путем распространения трещины), несмотря на то что условия их прочности в рамках классических подходов (по упругому или пластическому состоянию) были удовлетворены. Эти факты привели к созданию методов и средств определения сопротивления конструкционных материалов хрупкому разрушению, а также к разработке теории прогнозирования работоспособности тел (элементов конструкций), ослабленных дефектами типа трещин. Результаты исследований и рекомендаций в этой области науки о прочности материалов и конструкций составляют теперь ее новую ветвь — механику хрупкого разрушения. Усилиями многих ученых уже достигнут значительный прогресс как в области теоретических трактовок и количественного описания явлений хрупкого разрушения, так и в области инженерных приложений теоретических результатов. [c.6]

НО изучил ОТКЛИК твердого тела при большой деформации и многих путях нагружения в промежуточной области Треска пластических деформаций перед разрушением. [c.111]

Например, хорошо известно, что с увеличением остроты надреза может изменяться расположение материалов в ряд по их вязкости. В последнее время стремятся к испытанию с максимально возможной локализацией деформации путем применения образцов с трещиной или к получению характеристик непосредственно в процессе разрушения. Введение исходной трещины в рабочее сечение образца увеличивает локализацию пластической деформации вблизи поверхности разрушения, что приближает условия испытания к условиям работы материала в изделии с трещиной (см. гл. 18). Так, для малопластичных высокопрочных сталей при Ов 180—200 кгс/мм переход при испытаниях от образцов с трещиной к образцам с надрезом даже радиусом 0,05 мм может изменить порядок расположения материалов в ряд. Изучение кинетики разрушения показывает, что в области разрушения более резко по сравнению с областью упругих и пластических деформаций проявляется влияние способа и условий нагружения, формы и размеров образца или детали, остроты надреза, запаса упругой энергии системы и других факторов. [c.6]

Закаленная сталь при очень высокой твердости и высоком коэфициенте упрочнения в упругой области имеет заниженное сопротивление начальным пластическим деформациям ( низкую разрушающую нагрузку (.ь. ) и очень низкие характеристики вязкости и пластичности как при растяжении, так и при изгибе и кручении. Сопротивление отрыву 5 , мартенсита углеродистых сталей очень низкое, а сопротивление срезу ( значительное. Поэтому разрушение закаленной углеродистой стали с содержанием углерода 0,3% и выше происходит путем отрыва даже в случае кручения ( повышением содержания углерода в мартенсите твердость и сопротивление срезу увеличиваются, а сопротивление отрыву [c.43]

Более грубую, но достижимую значительно более простым путем оценку дает схема разрушения, основанная на использовании шарнирных линий. Предположим, что в состоянии пластического равновесия пластинка принимает форму поверхности правильной пирамиды, так что пластические области вырождаются в шарнирные прямые, идущие по сторонам и диагоналям квадрата [c.116]

При оценке долговечности конструкций при сложном напряженном состоянии необходимо располагать данными о полях деформаций, фронтах развитля повреждений от нормальных и касательных напряжений. Условие max е, шь iD2 =le Ul] позволяет при этом определить место начального разрушения. Так, при испытаниях образцов с надрезом в условиях вязкого разрушения трещины берут начало у дна выточки. В области образования клиновидных трещин начало разрушения совпадает с областью максимальных нормальных напряжений при ползучести, несколько удаленной от дна выточки, В области хрупких разрушений путем образования микропор начальная трещина также образуется у дна выточки. Смешанному разрушению соответствуют промежуточные значения радиуса между дном выточки и точкой максимальных нормальных напряжений. При этом общая картина изменения пластической деформации сохраняется. На рис. 2.1 показана зависимость пластической деформации образцов со спиральным надрезом от температуры испытания в условиях заданной номинальной скорости ползучести. Уменьшение деформации пластичности с температурой связано с переходом к хрупкому разрушению с образованием клиновидных трещин, повышение пластичности при дальнейшем увеличении температуры бус-ловлено переходом к разрушению путем образования микропор на. границах зерен. [c.24]

Влияние температуры на разрушение сваренных полос из углеродистой стали, содержащей 0,16—0,28 /о С, показано на рис. 61. В полосе без надреза и при отсутствии остаточных напряжений [91] разрушение происходит при весьма больших пластических деформациях на уровне предела прочности Ствр (кривая RQP). При наличии острого надреза (без остаточных напряжений) при температуре выше верхней критической t р происходит разрушение путем сдвига при достижении предела прочности при снижении температуры ниже 1кр разрушение, происходит путем отрыва на уровне напряжений предела текучести (кривая PQST). Если при этом имеются значительные остаточные напряжения, например, после сварки, то при температуре ниже t кр картина разрушений меняется. При температурах, меньших нижней критической г кр, напряжения от внешних нагрузок больше критических (линия озУ) приводят к распространению хрупкой трещины по всему сечению и к хрупкому разрушению. При меньших напряжениях хрупкая трещина может возникнуть, но ее развитие замедляется при выходе из области значительных остаточных напряжений. [c.220]

Ирвин [24] и Орован [25] усовершенствовали теорию Гриффитса путем введения в нее скоростидиссипации энергии на пластических деформациях (кратко, пластической диссипации) в области пластического течения в окрестности вершины трещины так, что эта теория стала применимой к исследованию разрушения. металлов. Энергия диссипации на пластических де- [c.13]

К настоящему времени в СССР и за рубежом усилиями многих ученых осуществлены важные исследования явлений хрупкого разрушения твердых тел как в плане решения соответствующих краевых задач механики и создания физически более обоснованных критериев разрушения, так и в области разработок методов оценки склонности конструкционных материалов к хрупкому разрушению (см., например, обзоры в работах [9, 82, 118, 145]). Необходимость в таки исследованиях обуслоЬ-лепа, с одной стороны, тем, что высокопрочные конструкционные материалы (например, жаропрочные сплавы, упрочненные стали, металлокерамические материалы, некоторые пластмассы), как правило, являются хрупкими материалами, т. е. такими, которые уже при нормальных температурах и малых скоростях нагружения разрушаются путем распространения трещины без предварительных пластических деформаций макрообъемов тела. (При низких температурах, повышенных скоростях нагружения, воздействии некоторых поверхностно-активных сред, наводороживании и в других условиях, приводящих к ограничению пластического течения конструкционного материала, его разрушение путем распространения трещины доминирует). С другой стороны, реальные условия эксплуатации конструкции всегда предусматривают наличие некоторой жидкой или газовой среды. Эта среда проникает в деформируемое тело (элемент конструкции) через его структурные несовершенства — дефекты (макро- или микротрещины, границы зерен, включений) и особенно интенсивно взаимодействует с участками тела, деформированными за предел упругости. К таким участкам относятся окрестности резких концентраторов напряжений (трещины, остроконечные полости или жесткие включения и др.). Именно в окрестности подобных дефектов среда, изменяя физико-механические свойства деформируемого материала, в первую очередь его сопротивление зарождению и развитию трещины, оказывает существенное влияние на служебные свойства (несущую способность) рабочего тела в целом. [c.9]

Упругие решения для определения напряжений, деформаций и перемещений в зонах трещин в связи с возникновением клинообразных областей пластических деформаций на продолжении трещин были использованы в работах М. Я. Леоноиа, В. В. Панасюка, Д. Даг-дейла. При этом влияние пластической зоны на напряжения в упр то-деформированной пластине с трещиной было проанализировано путем введения в рассмотрение условной трещины с длиной, равной сумме длины трещины и размера пластической зоны. Такая модель позволила получить размер пластической зоны и определить перемещения краев трещины, в том числе и в вершине фактической трещины, т. е. раскрытие трещины. На основе этой модели было рассмотрено распределение напряжений и деформаций в пластической зоне, влияние на него упрочнения материала в случае одноосного и двухосного растяжения и изгиба (применительно к пластинам и тонкостенным сосудам) и сформулированы деформационные критерии разрушения в форме критического раскрытия трещин. Более общие аналитические решения задач об упругопластическом де( юрмировании (для любой степени упрочнения в ие-упругои области) предложены в работах Г. П. Черепанова, В. 3. Партона, Е. М. Морозова, Д. Райса. [c.36]

Напряженное и деформированное состояние в упругой и пластической области при двухосном растяжении кратко рассмотрено в гл. 1 и 3. Классические расчеты по I теории при двухосном растяжении приводят к неизменяемости, а по И теории — даже к повышению прочности при переходе от одноосного к двухосному растяжению. Однако это верно лишь для случая разрушения путем среза от касательных напряжений. Так, для некоторых пластичных материалов прочность при двухосном растяжении оказывается более высокой, чем при одноосном для титановых сплавов ОТ-4, 0Т4-1 и других на 20—40%, для алюминиевых сплавов типа Д16Т на 5—10%, для среднепрочных сталей типа 25ХГСА до 10%. [c.38]

Типпер обнаружила, что пластические деформации захватывают небольшие области с каждой стороны поверхности хрупкого разрушения, так что соотношение между обоими видами разрушения (путем отрыва и путем удлинения некоторой части зерен перед пх разрушением с образованием волокнистой структуры) меняется в зависимости от степени хрупкости стали в целом. [c.300]

Расчетное исследование НДС образцов из стали 15Х2МФА (рис. 1.4), подвергнутых растяжению в области низких температур, было проведено с целью анализа параметров, характеризующих сопротивление хрупкому разрушению материала [131]. Подробно результаты расчета и эксперимента будут изложены в подразделе 2.1.4. В настоящем разделе мы хотим продемонстрировать работоспособность метода решения упругопластических задач в части учета геометрической нелинейности. Дело в том, что перед разрушением испытанных образцов при Т = —100 и —10°С происходила потеря пластической устойчивости (зависимость нагрузки от перемещений имела максимум). Очевидно, что расчетным путем предсказать потерю несущей способности конструкции можно, решая упругопластическую задачу только в геометрически нелинейной постановке. При численном моделировании нагружение образцов осуществляли перемещением захватного сечения образца от этапа к этапу задавалось малое приращение перемещений [131]. При этом анализировали нагрузку, действующую на образец. Механические свойства стали 15Х2МФА, используемые в расчете, представлены в подразделе 2.1.4. На рис. 1.4 представлены зависимости нагрузки от перемещений захватной части образца. Видно, что соответствие экспериментальных данных с результатами расчета хорошее. Наибольшее отличие расчетной максимальной нагрузки от экспериментальной составляет приблизительно всего 3 % различие в среднеинтегральной деформации при разрушении образца е/ = —1п (1—i j) (i ) — перечное сужение нет- [c.32]

Так называемая линейная механика разрушения приписывает физически невозможной сингулярности реальный смысл. Подобная ситуация для механики сплошной среды не столь уж необычна, достаточно вспомнить, например, вихревые нити с нулевым поперечным сечением п конечной циркуляцией. Как оказывается, работа продвижения трещины, которая совершается либо в результате увеличения внешних сил, либо за счет уменьшения упругой энергип тела при увеличении размера трещины, непосредственно выражается через коэффициент при сингулярном члене в формуле для напряжений. Этот коэффициент называется коэффициентом интенсивности и играет для всей теории фундаментальную роль. Работа продвижения трещины может быть связана с преодолением сил поверхностного натяжения (концепция Гриффитса), с работой пластической деформации в малой области, примыкающей к концу трещины, либо с чем-нибудь еще. Важно при этом одно размеры той области, где соотношения линейной теории упругости так или иначе нарушаются, должна быть весьма малой. Тогда способность трещины к дальнейшему продвижению определяется единственной характеристикой — ра-бс.той на единицу длины пути, илп критическим коэффициентом интенсивности. [c.9]

Таким образом, в дисперсноупрочненных сплавах переход от хрупкого разрушения к пластичному совершается в три этапа на первом этапе скол вытесняется хрупким межзеренным разрушением на втором — механизмом слияния пор. На третьем этапе скол более не наблюдается, разрушение носит пластичный характер, по вследствие локализации пластической деформации в узком слое пластичность сплавов незначительна. Полностью пластичное разрушение в дисперсноупрочненных сплавах начинается в области температур, при которых становится возможным обход дислокациями частиц путем поперечного скольжения и появляется пластичность у самих частиц второй фазы. [c.211]

Выявленная последовательность сигналов АЭ отражает известную последовательность процессов деформации и разрушения материала, которые реализуются в вершине распространяющейся усталостной трещины [91, 143, 144]. Они связаны с формированием скосов от пластической деформации у поверхности образца и созданием мезотун-нелей вдоль фронта трещины с последующим разрушением перемычек между ними (см. рис. 3.19). Развитие скосов от пластической деформации происходит преимущественно путем сдвиговой деформации, и раскрытие части фронта трещины в области у поверхности образца определяется модами III + I. Это наиболее простой способ поглощения и релаксации энергии деформации и разрушения. Этот процесс наиболее активен в момент раскрытия и закрытия берегов трещины, поэтому на этих этапах восходящей и нисходящей ветвей нагрузки сигналы от ротаций объемом материала незаметны. Разрушение перемычек между мезотуннелями при регулярном одноосном нагружении также связано р модами III+I, что, в свою рчередь, соответствует локализованным процессам деформации ц разрушения, р которых ротационные эффекты едва заметны. [c.173]

Состояние поверхности играет существенную роль при усталостном разрушении, так как развитие структурной повреждаемости происходит преимущественно в поверхностных слоях [70]. Более раннее пластическое течение поверхностных слоев металла по сравнению с объемом является причиной разрыва на кривых усталости в области, переходной между малоцикловой и многоцик-левой усталостью. Упрочнение путем науглероживания тонкого поверхностного слоя глубиной в несколько зерен (для нержавеющей и углеродистой стали) приводит к исчезновению разрыва на кривых усталости, повышению предела усталости до уровня напряжения, при котором до обработки наблюдался разрыв [71] [c.26]

Известно, что с уменьшением толщины металла в области вер шины движущейся трещины снижается степень стеснения пластических деформаций. Вследствие этого обеспечивается переход от хрупкого разрушения к вязкому При этом существенно повышается сопротивление материала распространению разрушения. Об этом, в частности, можно судить по результатам испытаний одной и той же стали, отличающейся своей толщиной. Общая толщина испытываемого пакета была постоянной. На рис. 3, а показано изменение переходных температур (отвечающих 80 %-ной вязкой составляющей) в зависимости от толщин пластин, которые изготавливались из листа толщиной 24 мм путем его сострагивания, на рис. 3, б — аналогичная зависимость, полученная по результатам испытания одной и той же стали в прокате толщиной 24, 16, 12, 8 и 4 мм. Разница между кри- [c.27]

Основой механосинтеза является механическая обработка твердых смесей, при которой происходят измельчение и пластическая деформация веществ, ускоряется массоперенос, а также осуществляется перемешивание компонентов смеси на атомарном уровне, активируется химическое взаимодействие твердых реагентов [103—105]. В результате механического воздействия в приконтактных областях твердого вещества создается поле напряжений. Релаксация его может происходить путем выделения тепла, образования новой поверхности, возникновения различных дефектов в кристаллах, возбуждения химических реакций в твердой фазе. Преимущественное направление релаксации зависит от свойств вещества, условий нагружения (мощности подведенной энергии, соотношения между давлением и сдвигом), размеров и формы частиц. По мере увеличения мощности механического импульса и времени воздействия происходит постепенный переход от релаксации путем выделения тепла к релаксации, связанной с разрушением, диспергированием и пластической деформацией материала и появлением аморфных структур различной природы. Наконец, каналом релаксации поля напряжений может быть химическая реакция, инициируемая разными механизмами, такими как прямое возбуждение и разрыв связи, которые могут реализоваться в вершине трещины, локальный тепловой разогрев, безызлучательный распад экситонов и др. [c.38]

Разрушение металлов с высокосимметричной ТЦК-структуфОЙ, имеющих только металлические связи, происходит вязко Пластическая деформация ГЦК-металлов может происходить по 12 системам скольжения (одновременно только по пяти) путем движения дислокаций <110> по плоскостям скольжения 111 . У атомов на краю движущейся дислокации часть связей оборвана, а межатомные расстояния перед краем дислокации, т.с. в области растяжения, увеличены, что означает ослабление межатомных связей. Поэтому перед краем движу щейся дислокации создаются благоприятные условия для образования вакансий. По мере увеличения степени пластической деформации плотность дислокаций и число их пересечений возрастают, вызывая быстрое размножение вакансий. Вакансии сливаются, образуя поры, начальные микротрещины. Процесс заканчивается вязким разрушением. [c.45]

Если Ор(7)>Оср(7), то при оз<0 разрушение однородного материала без микротрещин и концентраторов напряжений должно происходить путем среза и сопровождаться значительными пластическими деформациями, которым соответствует интенсивность (Ви)ср, определяемая по диахрамме сГл(Еи,Т) (см.рис. 4.1.3,б). При увеличении наименьшего главного напряжения (сгз>0) определяющим становится условие СТх<(Тр(7), а разрушение сопровождается все меньшими пластическими деформациями. При напряженном состоянии, близком к равномерному всестороннему растяжению, разрушение может произойти в упругой области и носить хрупкий характер, несмотря на то, что материал при одноосном растяжении обладает высокой пластичностью. Наряду с изложенным подходом [c.178]

Одна из моделей, предложенных для описания роста трещины в условиях коррозии под напряжением, предполагает, что рост трещины происходит путем образования внутренних шеек между включениями, распределенными равномерно в материале перед вершиной стартовой трещины [31 ]. Полагают, что скорость уменьшения площади сечения между включениями зависит от коэффициента Пуассона при растягивающих пластических деформациях перед вершиной трещины и процессов растворения. Продвижение трещины происходит при наступлении нестабильности в утоняющейся перемычке, как и при одноосном растяжении. Принятые в теории допущения не позволяют количественно описать скорость распространения коррозионной трещины, но в общем дают правильное физическое представление явления для ряда сплавов. Даже при разрушении в условиях интеркристаллитной коррозии под напряжением (см. рис. 141) обнаруживаются мелкие лунки, вокруг частиц MgZna, расположенных на границах зерен, если последние находятся далеко одна от другой. В этом случае слабая зависимость скорости роста трещины от коэффициента интенсивности напряжений может быть объяснена [30 далеким расположением частиц, так что время жизни образца определяется медленным растворением больших областей, свободных от выделений на границах зерен, а напряжения приобретают роль только тогда, когда вершина растущей трещины приближается к далекой частице. Если легкорастворимые анодные частицы расположены близко одна от другой, то напряжение играет важную роль в разрыве перемычек между частицами, определяя тем самым зависимость скорости роста трещины от [c.249]

Анализ, проведенный в работе [416], подобен только что описанному [415]. В работе [416] был установлен размер диффузионной зоны путем минимизации работы пластической деформации, а в работе [415] были приравнены напряжения на границе между диффузионной зоной (область I ) и зоной степенной ползучести (е —tj", область II). Это приводит к различиям только в числовых коэффициентах. В работе [416] результаты представлены в форме приближенных уравнений для времени до разрушения и деформации, предшествующей рЕорушению. Эти уравнения основаны на предположении, что рост jiop доминирует в ходе всего процесса накопления повреждений и разрушения. [c.247]

Выбор характеристик для оценки конструкционной прочности металла в пласти1 еской области зависит от характера нагружения и вида нарушения прочности данной конструкции или машины [14]. Нарушение прочности может происходить как вследствие наступления чрезмерной пластической деформации (текучесть, ползучесть), так и вследствие разрушения (статическое путем отрыва или среза, усталостное, статическое длительное или замедленное), не говоря уже о таких особых случаях, как потеря устойчивости или износ. [c.325]

Некоторые иные методы создания равных растяжений в трех взаимно перпендикулярных направлениях были предложены рядом авторов М. Ге-теньи (нагружение болта с цилиндрической головкой путем одноосного растяжения, прпчем оптические исследования применительно к плоской задаче показали, что в центре болта существует шейтральная точка , в которой касательные напряжения равны нулю) Бордмэном (нагружение каждой грани кубика растягивающими напряжениями) А. Янгом, Д. Марином и другими (цит. выше). Из литературы по концентрации напряжений ) известно, что в теле вращения, снабженном в окружном направлении выточкой, приближающейся по профилю к резко изогнутой гиперболе, и подвергнутом действию осевой растягивающей силы, центральная область минимального поперечного сечения находится в состоянии трехосного растяжения. Точное решение для случая глубокой гиперболической выточки в упругом теле вращения, подвергнутом осевому растяжению, было дано в монографии Г. Нейбера ). Это решение показывает, что максимальное осевое растягивающее напряжение действует по внутреннему контуру выточки. Для глубокой выточки это напряжение в несколько раз превышает значения окружных напряжений, а также напряжений на оси образца. Таким образом, образцы из пластичных металлов с глубокой выточкой, прежде чем разрушиться, подвергаются сначала пластической деформации по окружности минимального поперечного сечения. Поэтому напряжения, соответствующие разрушению, и нельзя здесь вычислять на основании теории упругости ). [c.202]

Книга содержит оригинальные исследования, приведшие к установлению фундаментальных представлений в физике пластичности и прочности кристаллов. Они лежат в основе современного учения о механических свойствах кристаллических тел. В книге выдвинуты и доказаны взгляды о том, что причиной разрушения кристаллов являются дефекты, создаваемые предшествующей этому процессу пластической дефорхмацией. Открыты и изучены явления, определяющие возникновение и образование линий скольжения в кристаллах, обнаружен и исследован новый механизм пластического формоизменения кристаллов. Предложен метод изучения механизмапластичнос- ти путем исследования областей локальных нарушений кристалла вблизи уколов, царапин, вершин трещин и т. п. Обнаружены прозрачные металлы — галоидные соединения серебра п таллия и сплавы на их основе, обладающие металлоподобными механическими свойствами, и установлена связь механических свойств кристаллов со свойствами атомов,их образующих. [c.2]

Путем исследования микроструктуры и микротвердости и обмера профиля образца установлены контуры деформации в объеме образца. Пластическая деформация максимальной величины происходит в близких к поверхности слоях металла у дна надреза. При удалении от него и при переходе к более глубоким слоям металла в радиальном направлении кцентру наименьшего сечения образца наблюдается быстрое падение степени деформации и обнаруживается граница между областью больших пластических и малых упругопластических деформаций. Именно в этой зоне улавливаются при микроанализе первичные очаги разрушения, которые находятся внутри наименьшего сечения образца с надрезом на глубине около 0,2—0,4 мм от дна надреза. [c.131]

Распространение такого подхода на область низких температур позволяет путем постановки сериальных испьп аний плоских образцов с поверхносгаой трещиной (см. рис.6.9.2) получать температурную развертку изменения пластической составляющей раскрытия кромок исходной поверхностной трещршы 8 в мол ент страгивания и 8 в момент превращения ее в сквозную. Предельные значения этих параметров 8д и, соответствующие переходу от одного типа разрушения к другому (см. табл.7.5.2, гл.7), позволяют на температурной развертке установить границы вязкохрупкого перехода и определить соответствующие им значения температур 7 и Т 2 [135]. [c.427]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...