Плотность критическая

Параметры пленки и связанные с ними такие интегральные характеристики, как коэффициенты теплоотдачи и гидродинамического сопротивления, плотность критического теплового потока или граничное паросодержание, характеризующее кризис второго рода, скорость солеотложения на поверхности трубы при генерации пара, существенно зависят от интенсивности процессов уноса капель с поверхности пленки и их выпадения на пленку. В связи с этим процессы обмена массой между ядром потока и пленкой интенсивно (особенно в последние годы) изучаются. [c.235]

ПЛОТНОСТЬ КРИТИЧЕСКОГО ТЕПЛОВОГО ПОТОКА [c.269]

Как видно из рис. 10.1, зависимость kpi=/(p) проходит через максимум. Как показывают эти (и многие другие) опытные данные, максимальное значение плотности критического теплового потока при кипении различных жидкостей устанавливается при давлении, примерно равном 7з Ркр- При устремлении давления к давлению в тройной точке ро или к критическому р р плотность критического теплового потока стремится к нулю. Это можно объяснить тем, что при р- ро удельный объем пара становится чрезвычайно большим, а при р ркр вообще невозможен перенос теплоты в форме теплоты испарения. [c.271]

Шероховатость поверхности несколько повышает значение плотности критического теплового потока. [c.272]

Для материалов труб, которые обычно применяют в аппарато-строении, при одних и тех же условиях плотности критических тепловых потоков имеют практически одни и те же значения. [c.272]

Рядом авторов предложены обобщенные зависимости для расчета крь построенные с помощью теории подобия. Так, автором работы [156] показано, что с достаточной для практики точностью зависимость, определяющая значения плотности критического теплового потока при кипении в большом объеме, должна иметь вид [c.276]

По экспериментальным данным, первая плотность критического теплового потока кр1 пропорциональна ускорению свободного падения g в степени 0,2—0,25. Таким образом, формулы (10.1), (10.2), [c.277]

Рис. 10.9. Изменение относительной величины плотности критического теплового потока в зависимости от критерия СрД нед/г при различных значениях отношения р7р" [86].-

ПЛОТНОСТИ КРИТИЧЕСКИХ ТЕПЛОВЫХ ПОТОКОВ <7 Р1 И <7 р2 ПРИ КИПЕНИИ В КРУГЛЫХ ТРУБАХ И В КОЛЬЦЕВЫХ КАНАЛАХ [c.283]

На протяжении последних десятилетий в Советском Союзе и за рубежом весьма интенсивно ведутся исследования кризиса теплообмена первого рода, и к настоящему времени накоплен огромный опытный материал по плотностям критических тепловых потоков при кипении в круглых трубах и в кольцевых каналах. Анализ опубликованных в мировой литературе экспериментальных данных по кризису теплообмена в круглых трубах и отбор наиболее надежных из них был впервые выполнен авторами работы [48], В результате были составлены скелетные таблицы значений кри [48]. В основу анализа положена так называемая локальная гипотеза о кризисе теплообмена первого рода, в соответствии с которой [c.285]

ОТ d, где ( Kpi) 8 —значение плотности критического теплового потока в трубе диаметром 8 мм. [c.294]

Авторы работы [129] получили формулу для расчета плотности критического теплового потока теоретическим путем, исходя из предположения, что при плотностях тепловых потоков, соизмеримых с критическими, паросодержание в пристенном слое близко к единице. Авторы рассматривают [c.301]

В области больших недо-гревов жидкости плотность критического теплового потока в равномерно обогреваемых трубах существенно выше средней по периметру плотности критического теплового потока при неравномерном тепловыделений. В области положительных [c.305]

Рис. 11.16. Зависимость плотности критического теплового потока от относительной энтальпии в зоне кризиса при равномерном н неравномерном тепловыделении по периметру

Количественных зависимостей для расчета плотности критического теплового потока в условиях неравномерного по периметру тепловыделения пока нет, поэтому при оценке надежности работы парогенераторов в условиях большой степени неравномерности тепловыделения влияние этого фактора приходится пока учитывать, основываясь на экспериментальных данных. [c.306]

При кипении в кольцевых каналах плотность критического теплового потока зависит не только от таких режимных параметров, как давление, массовая скорость или относительная энтальпия, но [c.308]

При совместном обогреве обеих поверхностей кольцевого канала плотности критических тепловых потоков (/""i и имеют те же значения, какие устанавливаются при одностороннем обогреве, даже если с противоположной стороны подводится тепловой поток, близкий к критическому. Очевидно, что это справедливо для каналов, в которых процесс поверхностного кипения на одной из сторон не влияет на процесс перехода пузырькового кипения в пленочное на другой, т. е. для каналов 6 3 мм [171]. [c.311]

При парообразовании с изменением градиента скорости в пристенном слое меняется динамическое воздействие потока на кипящий пограничный слой. Так как градиент скорости на внутренней поверхности канала выше, чем на наружной, плотности критических тепловых потоков Qk на этой поверхности также должны быть [c.311]

Рис. 5.14. Плотности критического тока пассивации и тока в пассивной области, полученные из потенциостатических анодных поляризационных кривых для сплавов Си—Ni в 1 н. H2SO4, 25 °С 147]

Наиболее сложные законы тепло- и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и характером волнообразования на ее поверхности. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперснокольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи. [c.231]

По существу, оба рассмотренных подхода к объяснению механизма перехода от пузырькового кипения к пленочному не противоречат друг другу в обоих случаях кризис теплообмена наступает вследствие прекращения доступа жидкости из основного объема к теплоотдающей поверхности. С.тедует, однако, отметить, что пока только гидродинамическая теория кризиса теплообмена при кипении дала возможность получить- теоретическим путем выражение для расчета плотности критического теплового потока <7крь [c.270]

При кипении на горизонтальной трубе, обогреваемой конденсирующимся паром, значения кр ниже, чем при обогреве трубы электр,ическим током. Это объясняется тем, что при одной и той же средней плотности критического теплового потока при обогреве паром на верхней образующей трубы значение <7ьр1 выше, чем на нижней, из-за термического сопротивления слоя конденсата, скапливающегося в нижней части трубы. [c.272]

Иногда некоторые физические константы, необходимые для расчета <7крь могут оказаться неизвестными. В этом случае плотность критического теплового потока для данной жидкости приближен-но можно определить, ее- f ли известны значения < р1 [c.278]

При поверхностном кипении, когда основная масса жидкости недогрета до температуры насыщения, в пристенный двухфазный слой непрерывно подсасывается переохлажденная жидкость ( жпоток расходуется не только на парообразование, но и на подогрев жидкости до температуры насыщения. Поэтому при поверхностном кипении при том же значении скорости парообразования, что и при кипении насыщенной жидкости, плотность критического теплового потока должна быть выще. Эти соображения в работах [86, 93] положены в основу излагаемого ниже анализа, проведенного с целью установления зависимости для расчета крь [c.278]

Плотность критического теплового потока <7крг при прекращении пленочного кипения [c.280]

Как уже отмечалось (см. гл. 6), переход от пленочного кипения к пузырьковому происходит при плотности критического теплового потока (7кр2, значение которой существенно меньше с/крь Когда q значительно больше (/крг, паровой слой, отделяющий кипящую жид- [c.280]

На рис. 6.3 приведены кривые изменения плотностей критических тепловых потоков <7кр1 и <7кр2 в зависимости от давления [c.281]

Абсолютные значения Д ст при возникновении кризиса первого рода не всегда оказываются настолько большими, чтобы вызвать значительный перегрев и разрушение стенки канала. Тем более это. относится к кризису теплообмена второго рода, особенно если он возникает в условиях орошаемой пленки. И все же следует иметь в виду, что даже при относительно небольшом скачке температуры стенки в момент кризиса и установления в закризисной области стационарной температуры по длине парогенерирующей трубы в районе кризиса всегда есть переходная зона, характеризующаяся колебаниями температуры стенки. При длительной эксплуатации это явление может привести к усталостному разрушению трубы, поэтому знание плотности критического теплового потока и граничного паросодержания является необходимым условием правильной оценки надежности работы парогенератора. [c.285]

Прежде всего отметим, что при кипении в трубах при одних и тех же значениях pw плотность критического теплового потока с ростом давления уменьшается и только в области больших паросодержаний наблюдается небольшое увеличение <7кр1. Влияние давления проявляется в меньшей степени с ростом массовой скорости. В области больших недогревов или относительно небольших положительных значений X с ростом массовой скорости плотность критического теплового потока увеличивается. Это связано с интенсификацией процессов обмена между ядром и пристенным двухфазным слоем с возрастанием турбулентности потока. [c.289]

Во воем диапазоне изменения х с уменьшением недогрева или ростом паросодержания плотность критического теплового потока уменьшается. Это является следствием того, что радиальный поток пара, образующегося на теплоотдающей поверхности, препятствует проникновению жидкости из ядра к стенке канала. При p )= onst с ростом относительной энтальпии х повышается насыщенность паром пристенного двухфазного слоя и соответственно ухудшаются условия подпитки последнего жидкостью. [c.289]

Этот эффект приводит не только к уменьшению плотности критического теплового потока, но и к ослаблению положительного влияния скорости на <7кр1. При некотором значении х=хшв (в точке инверсии) производная d(7Kpi/d(pay) меняет свой знак на обратный. Следовательно, при х>хивв с увеличением массовой скорости [c.289]

На рис. 11.7 приведены значения плотности критических тепловых потоков при кипении воды в зависимости от массового паро-содержания, полученные при различных давлениях в трубах диа- [c.293]

Влияние диаметра трубы на плотность критического тепловогсг потока может быть учтено с помощью эмпирического соотношения [45] [c.295]

Опытные данные говорят о том, что при р>14,0 МПа влияние диаметра на i7kpi заметно уменьшается. В общем случае значение поправки на диаметр трубы зависит от давления, массовой скорости и массового паросо-держания. Однако в рекомендациях АН СССР по расчету плотности критического теплового потока [141] допускается поправка на диаметр трубы в диапазоне его изменения от 4 до 20 мм рассчитывать по формуле (11.1) во всей области режимных параметров, для которой составлена скелетная таблица. [c.295]

Формула (11.8) удовлетворительно согласуется со значениями 7кр1, рекомендованными скелетными таблицами [141], в круглой трубе диаметром 8 мм при давлениях до 10—12 МПа и правильно отражает зависимость плотности критического теплового потока от диаметра трубы. При высоких давлениях и малых паросодержа-ниях формула (11.8) расходится с экспериментом. [c.301]

При оценке надежности работы аппаратов, в которых тепловыделение происходит вследствие распада ядерного топлива, необходимо учитывать возможность неравномерности распределения плотности теплового потока по периметру и по длине парогенерирующего канала, так как воздействие этого фактора в отдельных случаях может оказать существенное влияние на значение крь Неравномерность тепловыделения по поверхности канала оценивается либо отношением максимальной плотности критического теплового лотока крТ к средней плотности по периметру или по длине крьлибо отношением крГ к минимальному значению [c.304]

Сопоставление значений qKpi при различных законах распределения теплового потока по длине трубы показывает, что самые низкие плотности критических тепловых потоков устанавливаются при коспнусоидальном распределении с максимумом, приходящимся на среднюю часть трубы. [c.307]

В настоящее время предложено несколько методов расчета плотности критического теплового потока при неравномерном тепловыделении <7кр] по длине парогенерирующего канала [108, [c.307]

Опытные данные, полученные разными авторами, свидетельствуют о том, что качественные зависимости от pw, х и L для кольцевых каналов и круглых труб тождественны (рис. 11.18). Из рисунка видно, что с увеличением паросодержания в месте возникновения кризиса значение <7кр1 монотонно убывает. В интервале изменения давления от 3,5 до 20 МПа с ростом р значение дкр также уменьшается (рис. 11.18, в). Лишь в сильно стесненных каналах, когда ширина кольцевого зазора соизмерима с отрывными диаметрами паровых пузырей (б=0,2ч-0,8 мм), авторы работы [201] обнаружили, что кривая кр1=/(р) имеет максимум. При изменении давления от 2 до 14—16 МПа они наблюдали незначительный ( на 10%) рост <7кр1. В интервале изменения р от 16 до 22 МПа плотность критического теплового потока уменьшалась. [c.309]

Отмеченные выше закономерности характерны не только при кипеиии пароводяной смеси, но и при кипении органических жидкостей. На рис. 11.19 приведена зависимость от недогрева А нед при кипении моноизопропилдифенила (МИПД) на поверхности внутренней трубы кольцевого канала. Из рисунка видно, что с ростом недогрева плотность критического теплового потока (как и в круглых трубах) увеличивается. При кипении МИПД влияние давления в диапазоне его изменения от 2 до 8 МПа незначительно и качественно одинаково при кипении на внутренней и наружной поверхностях кольцевых каналов. При Д нед>60ч-Ю0 С с увеличением давления kpi уменьшается, а при Д нед<60°С — увеличивается [171]. [c.310]

Плотность критического теплового потока при кипении на поверхности наружной трубы кр1 практически не зависит от размеров кольцевой щели (рис. 11.20) и равна соответствующим значениям <7кр1 при кипении в трубах. [c.311]

Краткий курс технической гидромеханики (1961) -- [ c.295 , c.296 ]

Сборник задач по гидравлике и газодинамике для нефтяных вузов (1990) -- [ c.169 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.232 ]

Справочник по элементарной физике (1960) -- [ c.52 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...