Зависимость S от пластической деформации

Если в какой-либо точке А1 (см. рис. 5.15) деформация начинает монотонно убывать, то вместе с деформацией начинает убывать и напряжение — происходит так называемый процесс разгрузки, изображаемый кривой MN, причем начальный участок кривой MN почти прямолинеен и параллелен исходному упругому участку ОА. Точка N изображает абсциссу остаточной, или, как говорят, пластической деформации. Сравнение с разгрузкой от точки Q показывает, что величина пластической деформации зависит от значения деформации, достигнутой за весь предшествующий разгрузке процесс. При повторном нагружении от точки N R) процесс деформирования описывается кривой NS RT), которая, начиная с некоторой точки S (Т), близкой, вообще говоря, к точке М (Q), сливается с кривой растяжения без нагрузок. Видно, что одному и тому же значению oi могут соответствовать различные ei в зависимости от того, какую историю процесса нагрузок-разгрузок испытал образец. [c.263]

Остающаяся часть напряжения S находится из определяющих уравнений в зависимости от деформации или истории деформации. Не ограничиваясь пока упругим, пластическим, вязкоупругим или другими конкретными видами поведения материала, можно сделать некоторые замечания общего характера относительно природы напряжений S при плоской деформации. [c.307]

Выполненные построения зависимости разрушающего числа циклов нагружения от величины пластической деформации, рассчитываемой без учета изменения напряжений и деформаций во время выдержки бр (точка S), с учетом падения напряжения при [c.95]

При исследовании температурной зависимости деформации эксперимент [24] был поставлен таким образом, чтобы можно было разделить пластическую деформацию вследствие ползучести образца и отпуска дефектной структуры аустенита нагрев до 600 °С и охлаждение до 400 °С при напряжении 25 МПа охлаждение от 400 °С при напряжении 200 МПа (см. рис. 55, 56, кривая 3). Кривые 1 и 2 на рис. 55 получены при постоянном напряжений 200 МПа с различной температурой термоцикла 20 400 °С (1) и 20 fi 600° (2). При термоциклировании под нагрузкой оказалось, что деформация при обратном е->-7-прев-ращении несколько снижается при втором цикле, а затем стабилизируется деформация при прямом переходе y->-s непрерывно уменьшается. Уменьшение эффекта сверхпластичности при 7 е-переходах под напряжением свидетельствует о накоплении дефектов структуры. [c.139]

Аустенитное состояние сплавов типа 18% Сг и 8—15% Ni в зависимости от колебания состава может быть устойчивым и неустойчивым. В последнем случае охлаждение сплава до низких температур (ниже 0°С) может повести к образованию мартенсита (а ), которое можно вызвать также пластической деформацией (а"). Пластическое деформирование с обработкой холодом может вызвать в некоторых случаях образование так называемого гексагонального s-мартенсита (промежуточное состояние), который затем может перейти в обычный а -мартенсит. [c.352]

Из изложенного выше следует, что напряжения и деформации связаны друг с другом. Исследуем эту связь на примере деформации растяжения-сжатия. На рис. 70 приведен типичный график экспериментально установленной зависимости напряжения сг от относительного удлинения е. Если подвергать деформации образец, находившийся первоначально в недеформированном состоянии, то при сравнительно небольших деформациях и напряжениях (е<, сг< a-J они прямо пропорциональны друг другу, т.е. имеет место линейная зависимость между деформацией и напряжением. Когда деформация превышает значение, линейный ход кривой а(е) нарушается, однако деформации еще остаются упругими вплоть до предела упругости a-y,s,. Определяющим свойством упругих деформаций является то, что при снятии внешнего воздействия они исчезают и тело восстанавливает первоначальную форму. В области упругости процесс обратим тело при разгрузке проходит те же состояния деформации, определяемые участком 0-У кривой, что и при нагрузке, только в обратном порядке. За областью упругости начинается область пластической деформации. Если, увеличивая напряжение, зайти в эту область, а затем уменьшать напряжения, то кривая разгрузки П-< не будет совпадать с кривой нагрузки 0-П деформация как бы отстает от напряжения - это явление называется гистерезисом. Вследствие гистерезиса для пластической деформации не существует однозначной связи между на- [c.80]

Согласно [213], явления пластической нестабильности подразделяются на нестабильность /г-типа, для которой чувствительность к изменению скорости деформации (скоростная чувствительность) S > О, а скорость деформационного упрочнения А < а, и нестабильность S-типа, для которой S < О, й > а. В общем случае в уравнении (132) учитывается зависимость от температуры [c.120]

Е — постоянный модуль упругости в упругой области — эффективный модуль упругости в пластической области, определяемый в зависимости от его секущего модуля Е и касательного модуля Ef, взятых по диаграмме деформации Е = 0,5 Et + s). [c.227]

Рис. 3.7. Зависимости относительной площади пор S от времени т (а) и интенсивности пластической деформации ef (б) для сплава ХН55МВЦ при Т = 1000 °С

Многие материалы, в частности металлы, в пределах упругих деформаций не проявляют зависимости сопротивления от истории нагружения, и последняя влияет только на пластическое или вязко-упругое течение., В связи с этим для металлов величину напряжений следует связать с развитием пластической составляющей деформации Еп = г—а/Е (пренебрегая эффектами вязко-упругости). По аналогии, с выражениями (1.2а) для материала, не чувствительного к истории нагружения в упругой области, получим в общем вйде связь сопротивления с законом пластического течения a=o[t, en(S)]. а = сг[еи, еп( )]. Ркпользуя разложение параметра испытания типа (1.3), вместо уравнений (1.2в) получим [c.21]

Предположим, что приведенное усилие текучести элемента 3 является наибольшим, и диаграмма ограничена линиями пересечения плоскости усилий с предельными плоскостями S = y и 52= У2- в зависимости от соотиошения параметров системы теплосмены могут приводить к знакопеременной деформации элемента 1 (рис. 17, й) или элемента 2 (рис. 17,6). Здесь AB = D = EF — тепловая деформация, ВС — пластическая деформация (соответствующего элемента) в нулевом полуцикле, DE = F — пластическая деформация в последующих полуцик-лах. Присутствие элемента 3 не вносит каких-либо изменений в характер стабилизации, которая в данных условиях по-прежнему (как и в однопараметрической системе) наступает после первого цикла. [c.28]

Эти общие выводы, вытекающие из экспериментов, могут быть получены также и из следующего рассуждения. После возникновения пластических деформаций пластическая область будет постепенно разрастаться от точки, в которой она возникла. Кривая, описывающая зависимость нагрузки от прогиба, будет лежать ниже, чем в случае предположения об упругом поведении, но так как пластическая область разрастается достаточно плавно, зависимость нагрузки от прогиба будет касаться соответствующей зависимости jfjUR упругого случая в точке, соответствующей началу возникновения пластических деформаций, как зто показано на рис. 2.7, а штриховой линией. Благодаря этому факту становится очевидным, что для области коротких стержней, для которых пластические деформации начинаются при низких значениях P/ n El/V), где кривые для упругого случая близки к вертикальной оси (например, точка S на рис. 2.7, а), предельная нагрузка, соответствующая точке, где кривая для пластического случая начинает отклоняться и становится горизонтальной, должна быть значительно выше, чем нагрузка, соответствующая началу возникновения пластических деформаций. С другой стороны, для области длинных стержней (которой соответствует, например, точка L), где кривая для упругого случая близка к горизонтальной линии, разница между двумя этими нагрузками мала. [c.88]

С этой целью были сняты полные кривые деформации при разных температурах и скоростях деформирования. Зависимость верхнего предела текучести от температуры при ё = 7,5 представлена на рис. 11, а, из которого видно, что с увеличением температуры уменьшается по экспоненциальному закону. На рис. 77, б представлены кривые деформации образцов при 750° С и разных скоростях деформирования. Аналогичные кривые а - е быии получены при Т = 680 и 820° С для с = var. Видно, что на кривых сжатия наблюдается двойной резкий предел текучести или, как его называют в литературе, зуб текучести. По мере повышения температуры зуб текучести кривых постепенно сглаживается. Из сопоставления рис. 77, а и б видно, что уменьшение скорости деформирования качественно влияет на форму и параметры кривых о — е подобно увеличению темиературы, что согласуется с ранее полученными экспериментальными данными [460, 458, 461]. Можно полагать, что наблюдаемое изменение параметров кривых сжатия с изменением Тие связано с тсрмо-активационным механизмом пластической деформации [459]. Существ s t ряд теоретических и эмпирических формул, которые можно исполь оьать для определения связи между Стд, 7 и ё [459]. В частности, можно использовать формулу типа [c.139]

Зависимости о (ё) поликристалли-ческого металла, деформируемого в горячем состоянии при условии постоянства температуры и степени деформации и независимости структуры деформируемого материала от скорости деформации, характеризуются S-образной кривой с наиболее крутым средним участком (см. рис. 95). Левая и правая части кривой, отражающие более слабую зависимость напряжения течения от скорости деформации, описывают соответственно процессы ползучести (участок /) и пластической деформации (участок ///). Из анализа экспериментальных кривых следует, что в областях очень малых и больших скоростей деформации значения иа- [c.459]

Здесь s j — Sij — ttij — девиатор активных напряжений Sij — деви-атор напряжений ац = 1 Та) — первый инвариант тензора напряжений — параметр вида активного напряжённого состояния Еи — накопленная пластическая деформация. Тензор добавочных напряжений (остаточных микронапряжений) aij характеризует смещение поверхности нагружения в девиаторном пространстве напряжений и является функционалом процесса нагружения. Функция Ср ац, ii , u ) задаёт форму поверхности нагружения в зависимости от параметров, которые [c.54]

В случаях неодноосного напряжённоп состояния обычно постулируется приме нимость к задачам ползучести теорш малых упруго-пластических деформаций Учитывая, что при высоких температу рах коэфициент Пуассона близок к 0, можем считать материал несжимаемым Поэтому зависимости компонентов на пряжения от компонентов деформаци такие, как представлено на стр. 18. За висимость интенсивности напряжения о интенсивности деформации получаем пс той или иной теории ползучести заме ной с и S на о,- и е,- соответственно. [c.190]

Гидроцилиидры. Гидроцилиндры изготов 1яются из бесшовных стальных труб с поверхностной твердостью, не превышающей HR 35 — 38. Чистовую обработку внутренних поверхностей гидроцилиндров осуществляют методом пластической деформации посредством роликовых или шариковых раскаток. При этом в зависимости от твердости материала возможно получение чистоты поверхности до S/12 включительно. Сущность пластического деформирования заключается в устранении выступающих микронеровностей и заполнении ими микровпадин обрабатываемой поверхности. Обработка производится за несколько (6 — 7) проходов, причем с каждым последующим проходом увеличивается давление на деформирующие элементы (ролики, шарики). Выступы микронеровностей исходной поверхности при этом постепенно притупляются, ширина гребешков увеличивается у основания, а ширина впадин соответственно уменьшается. Шероховатость исходной поверхности может быть уменьшена лишь до определенных пределов — до заполнения впадин металлом, после чего дальнейшее пластическое деформирование поверхности ве.цет к ухудшению ее чистоты. [c.214]

От появления первых пластических деформаций в слабейших зернах и до момента полного разрушения усталостные повреждения представляют собой случайный процесс. При этом зависимость между напряжением S и разрушающид числом циклов N имеет ярко выраженный случайный характер. Не имеет смысла говорить о детерминистической связи 5 = 5 (N). Можно говорить лишь [c.46]

Значительно лучшую чистоту поверхности получают при работе на продольно-фрезерных станках. В условиях тяжелого машиностроения при работе на этом виде оборудования преобладает торцовое фрезерование, поэтому остановимся на чистоте поверхности, получаемой при этом виде работ. Как известно, всякая обрабатываемая поверхность представляет собой след рабочего движения контактирующей с обрабатываемым металлом части режущей кромки инструмента, искаженный в той или иной степени вследствие наличия пластических и упругих деформаций, колебательного движения и т. д. Этот след рабочего движения легко определить расчетным путем в зависимости от геометрии режущей части инструмента (углов в плане главного и вспомогательного, а также радиуса закругления вершины резца) и подачи. И, однако, фактическая величина неровностей значительно отличается от расчетной. Исследования, проведенные автором при обработке четырех марок стали — Ст. 3, Ст. 6, 12ХНЗА и 0ХН1М, — показали интересные результаты. Так, на фиг. 152 представлен график определения расчетной величины микронеровностей при торцовом фрезеровании в зависимости от подачи и радиуса закругления резца. Из графика следует, что при изменении радиуса вершины резца с 0,2 до 2 лш при подаче на зуб s =0,16 мм высота м икронеров-ностей уменьшается с 17 до 1,5 мк или при радиусе вершины резца [c.389]

В работе Ло [67] проведено обобщение результатов более ранних исследований [54] по проблеме установившегося квази-статического процесса роста трещины в упруго-вязко-пластическом материале — учтены инерционные эффекты. В этих работах предполагалось, что скорость мгновенной неуиругон деформации пропорциональна многовенным значениям напряжений в некоторой степени например, = 4sP s. . при одноосном напряженном состоянии, где s =(s, /s,/) относительно разгрузки не делалось никаких специальных оговорок. Если значения показателя степени р меньше 3, то асимптотическое поле будет упругим. Для значении р, превосходящих 3, Ло построил некоторое асимптотическое решение в виде произведения, обладающее тем же замечательным свойством полной автономии — независимости от условий нагружения вдали от трещины. Как установлено Ло, зависимость неупругой деформации перед трещиной на линии ее движения от радиуса в случае типа 3 деформации окрестности вершины имеет вид [c.96]

Здесь знаки плюс или минус в формулах для напряжений берутся в зависимости от того, находится точка на внутренней или на наружной поверхности трубы, отсчет координаты х ведется от границы зон. При малых величинах относительного смятия 6 пластическая зона отсутствует, и максимальная интенсивность напряжений достигается в точках экстремума профиля трубы (рис.1) при (р =0 5 /S. Напряжения вычисляются по формулам (5) при 6 =0. Задавая относительную глубину вмятины S t преяде всего вычисляем максимальную интенсивность напряяений б по формулам (5) (при<5 =0), и сравниваем ее с условным пределом текучести Sq Если окажется, что <9iir С о 2 деформация чисто упругая в противном случае имеется пластическая зона. [c.49]

Смотреть страницы где упоминается термин Зависимость S от пластической деформации : [c.385] [c.212] [c.242] [c.458] [c.51] [c.320] [c.69] [c.57] [c.191] [c.244] [c.22] [c.44] [c.72] [c.475] [c.51] [c.275] [c.413] [c.81] [c.175]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...