Выточки глубокие

Коэффициент концентрации для общего случая выточки (глубокой и мелкой) обозначается символом t/ . [c.100]

Чтобы уменьшить влияние концентрации напряжений на прочность элементов конструкций, следует по возможности избегать глубоких выточек, выкружек, резких переходов сечений и т. п. Необходимо также стремиться к тщательной обработке поверхно- [c.216]

Глубокая внешняя кольцевая выточка на теле вращения (рис. 267). Наибольшее напряжение при [c.268]

Для валов с глубокими гиперболическими выточками при изгибе 0 = 2/г+ I/J. Для образцов с Taj HMH же выточками при растяжении-сжатии G = 2/r. [c.330]

Соотношению (19.24) соответствует линия 3 на рнс. 19.2. Объединяя все три решения — точное (19.18), для случая глубокого разреза (19.20) и решение для мелкой выточки (19.23), представим коэффициент интенсивности напряжений в следующем виде [c.150]

Объединяя все три решения— точное (9.27), для случая глубокого разреза (9.29) и решение для мелкой выточки (9.33), [c.527]

Глубокая внешняя кольцевая выточка на теле вращения (рис. 271). Наибольшее напряжение при изгибе возникает у дна выточки, где материал испытывает плоское напряженное состояние. На рис. 271 показано распределение напряжений Oi, ог и 03 в точках по поперечному сечению в месте выточки, а на рис. 272 дано распределение напряжений oi и ог у дна выточки в зависимости от отношения а/р при различных коэффициентах Пуассона. [c.287]

Объединяя все три решения — точное (19.18), для случая глубокого разреза (19.20) и решение для мелкой выточки (19.23), представим коэффициент интенсивности напряжений в следующем виде [c.156]

В измерительной ячейке с цилиндрическими электродами (рис. 1-10, б) высоковольтный электрод 5 имеет форму глубокого стакана. В верхней его части предусмотрена выточка для изоля- [c.26]

Все реальные детали имеют концентраторы напряжений, которыми могут быть случайные дефекты на поверхности металла (глубокие риски, следы от удара зубилом, кернение ударными клеймами и др.), а также концентраторы, определяемые конфигурацией детали или узлы (галтели, выточки, отверстия, переходы от одного сечения к другому и пр.). Вследствие этого чувствительность материала к концентраторам напряжений является одной из его важнейших характеристик, знать которую особенно необходимо при малоцикловом нагружении. При радиусе надреза г=0,1 мм и отношении <У/0 (<У—диаметр у вершины надреза, D —диаметр образца вне надреза) круглых образцов, равном 0,707, растяжение до уровня предела текучести вызывает деформацию в вершине надреза более 3 %, а пластическая деформация захватывает области, отстоящие от концентратора на 0,5—1,0 мм. [c.99]

Эта формула выведена для частного случая среза. Она применима и для других видов плоского напряженного состояния i[54]. Выведенные Нейбером формулы позволяют определять упругие коэффициенты концентрации напряжений для внешних мелких и глубоких плоских и асимметричных выточек, внутренних отверстий, а также для выточек с острыми углами при различных видах напряженного состояния (чистое растяжение, чистый изгиб, чистый сдвиг, чистое кручение). [c.131]

Глубокий надрез. Образец — плоский с двусторонней внешней выточкой при изгибе с размерами р=2,5 мм,, /=15 мм, а=95 мм. В этом случае У tip —2,45 и Уа/р = 6,16. Из табл. 24 следует, что для ft/p на номограмме можно пользоваться шкалой Ь, а для fa/p — кривой 2. С учетом этого двигаемся от 1/а/р = 6,16 по вертикали вверх до пересечения с кривой 2, а затем проводим налево горизонтальную линию до пересечения с осью диаграммы. Точку пересечения соединяем с точкой У /р=2,45, находящейся на горизонтальной оси в шкале Ь. Эта прямая касается круга, указывающего теоретический коэффициент концентрации =4,25. [c.133]

Глубокая круговая выточка на цилиндрических образцах способствует развитию местной пластической деформации при более низких относительных и даже абсолютных нагрузках. Местная деформация у основания выточки с увеличением растягивающего цикла возрастает вплоть до окончательного разрушения образца. Пластическая деформация в средней части образца начинает развиваться позже, чем у основания выточки, но по мере увеличения нагрузки возрастает быстрее, чем в зоне надреза. С помощью моделирования исследованы закономерности распределения местных деформаций в образцах с концентраторами при растяжении, изгибе, кручении. При этом создавались различные концентраторы надрезы, выточки, отверстия с поперечным сечением различной формы и т. д. Много исследований проведено с помощью этого метода при изучении закономерностей деформирования изделий сложной формы при штамповке и других методах обработки металлов давлением. [c.48]

Можно отметить те параметры концентраторов, которые оказывают па коэффициент концентрации существенное влияние. В случае мелкой выточки t/b — малая величина, рис. 2.10) такими параметрами являются глубина t и радиус кривизны р. Искажение поля напряжений при этом локализуется областью, примыкающей к основанию выточки. Если же выточка достаточно глубока (t/b не малая величина), то поле напряжений искажается по всему ослабленному [c.100]

В случае глубокой выточки коэффициент концентрации обозначается символом на его величину оказывают заметное влияние параметры а — Ь — t а р, или их отношение а/р. При этом поле напряжений заметно искажается (существенно отличается от однородного) во всем ослабленном поперечном сечении. [c.100]

Фиг. 10.1. Модель цилиндрического вала с глубокой гиперболической выточкой под действием осевого растяжения, исследованная методом ползучести .

Фиг. 10.3. Круглый вал с глубокой гиперболической выточкой под действием осевого растяжения.

НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПЛОСКОГО ОБРАЗЦА С ДВУМЯ ГЛУБОКИМИ ГИПЕРБОЛИЧЕСКИМИ ВЫТОЧКАМИ В УСЛОВИЯХ ПОЛЗУЧЕСТИ [c.179]

Следует отметить, что теоретическое решение, полученное методами теории упругости для мелких и глубоких надрезов н выточек, распространяется па надрезы и выточки средней глубины с [c.413]

Крупные слитки толщиной более 150 мм целесообразно вначале нагревать медленно да 700—750° С, а затем быстро до температуры ковки. Штамповку проводят по температурным режимам ковки (табл. 88), Штампы для титана должны быть более массивными, чем для стали, и не иметь острых углов и глубоких выточек. [c.308]

Здесь а, а и а" — величины коэффициентов концентрации соответственно для средней, мелкой и глубокой выточки или надреза. Приводимые ниже графики фиг. 42 построены с использованием этой зависимости. [c.448]

На фиг. 79, б показаны две глубокие выточки, со входной и вы- [c.132]

Токарная. Обработать валок грубо с припуском 8—12 мм на диаметр. Со стороны одного из торцов, оговоренных чертежом заготовки, выточить бурт для подвешивания валка при термической обработке в вертикальных печах. На шейках на расстоянии 200— 300 мм от концов валка проточить на верность выточки под V5 шириной 100—150 мм для установки в люнет станка глубокого сверления. По концам валка сделать надрезы с учетом припуска 3—5 мм на торец. [c.230]

Концентраторы напряжений. В деталях сложной формы напряжения распределяются неравномерно. В местах резкого изменения размеров поперечного сечения деталей (выточки, сквозные отверстия, глубокие коррозионные ка-верны, надрезы, царапины и пр.) возникают повышенные напряжения, значительно превышающие средние напряжения. Эти места называют концентраторами напряжений, а явление возникновения повышенных местных напряжений называется концентрацией напряжений. [c.128]

В корпус1п>1Х деталях отверстия следует предусматривать простой формы (рис. 6.55, <з). Отверстия глухие глубокие, а также кс нические и с выточками (рис. 6.55, б) обрабатывать трудно. [c.327]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

С концентрацией напряжений приходится считаться при конструировании и расчете на прочность деталей машин. Следует по возможности избегать глубоких выточек, выкружек, резких переходов сечений, около которых возникает концентрация напряжений, способствующая в известных условиях преждевременному разрушению материала. Нужно также стремиться к тщательной обработке поверхностей деталей, особенно изготовленных из высокопрочных закаленных сталей. Даже мелкие следы от шлифовального круга могут снизить предел прочности твердозакаленной стали при растяжении на 10—20 %. [c.119]

А. И. Лампси 1[55], позволяет испытывать образцы в условиях, предохраняющих место излома от непосредственного влияния бойка, установленного на жестких опорах. Специальная форма образца с глубокой выточкой позволяет наносить удары по окружностям внутренних цилиндрических утолщений образца. [c.260]

Поверхности, подлежащие ндплавке, должны быть подготовлены путем механической обработки. На подготовленной к наплавке поверхности не допускается наличие окалины, загрязнения, глубоких рисок, заусенцев, газовых пор, шлаковых включений и других пороков металла. Канавки и выточки под наплавку не должны иметь острых углов и резких переходов (переходы должны выполняться с радиусом 3—5 мм). [c.289]

Фрезерование торцов и центрование Черновое точение хвостовика Сверление глубокого отверстия Чистовое точение хвостовика Фрезерование шлицев на хвостовике Закалка с помощью ТВЧ Фрезерование торцов проушин Сверление двух отверстий в проушинах Растачивание двух отверстий в проушинах Растачивание выточек с внутренней стороны проушин Сверление, зенкероваиие фасок и развертывание малых отверстий под резьбу на проушинах [c.203]

Пространственные задачи. Распределение напряжений в общем случае пространственной задачи зависит от коэффициента Пуассона даже тогда, когда объемные силы постоянны. Степень влияния изменения коэффициента Пуассона на распределение напряжений нельзя оценить в общем виде для всех случаев. Однако есть ряд решений, которые позволяют сделать это в некоторых частных случаях. Такая оценка была выполнена Клаттербаком [9] на основе решения Нейбера для стержня, имеющего глубокую внешнюю кольцевую выточку гиперболического профиля и растянутого вдоль оси. Результаты показывают, что изменение коэффициента Пуассона от 0,36 до 0,48 изменяет осевые и радиальные главные напряжения в самом узком сечении в месте концентрации не больше чем на 2%. Однако разница кольцевых главных напряжений на границе выреза составляет около 8%. Наибольшая разница [c.231]

Цилиндрический вал с гиперболической выточкой. В качестве первого примера здесь рассмотрена задача о цилиндрическом вале с глубокой кольцевой выточкой гиперболического профиля под действием осевого растяжения. Результаты можно сопоставить с теоретическим решением Нейбера [1] и с результатами поляризационно-оптического исследования, выполненного Левеном [2]. [c.279]

Напряженное состояние плоского образца с двумя глубокими гиперболическими выточками в условиях ползучести, Хавина Л, В., Самарин Ю. П., С о р о к и н О. В. Динамика, прочность, контроль и управление — 70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 179. [c.430]

В статье дается решение задачи растяжения плоского образца с двумя глубокими гиперболическими выточками в условиях шолзучести. Формулируется аппроксимирующая система уравнений, которая вследствие нелинейности решается численным методом — методом главного определителя и схемой Гаусса. Приводятся экспериментальные данные. [c.430]

Во всех конструкциях с размещением гребней на статоре следует предусматривать меры безопасности при задеваниях гребни надлежит делать тонкими, хорошо заостренными, должны быть выполнены предохранительные выточки на валу (фиг. 56, д, е,ж). Эти выточки являются хорошей защитой, если расположены достаточно часто и глубже вероятной зоны прогрева вала при энергичном задевании за гребни статора. Недостаток канавок —все же наличие как бы глубоких надрезов на валу. Защитные втулки предохраняют вал, но сами в свою очередь являются возможным очагом аварии. Применять их следует очень осторожно, хотя в ряде случаев они оказываются полезными. [c.189]

Опыт инженерного использования критериев(6.22) и (6.23)указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Стотр и 2гсрез- Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентирована перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления обнаруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направлении. В итоге образуется поверхность излома, ориентированная примерно перпендикулярно оси образца см. след AOAi на рис. 6.4). Лишь после того как подобная дискообразная трещина займет значительную часть площади поперечного сечения, охрупчивающее действие шейки снижается и появляется возможность среза по упомянутой выше конической поверхности. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...