Трещина клиновидная

Таке/чн - Аргона модель 146,149 Трещина клиновидная 268, 273, 280 [c.298]

Рис. 4.19. Образование трещины под ХОДИТ процесс, невысока, то действием нормальных напряжений головная дислокация у барьера остановится, движущаяся за ней дислокация начнет как бы наваливаться , на нее и она будет испытывать при этом давление. Если у препятствия затормозится ряд следующих друг за другом п дислокаций, то головная дислокация будет испытывать напряжение, и-кратно превосходящее внешнее. Это напряжение может оказаться настолько большим, что превзойдет прочность кристалла и вблизи головной дислокации зародится клиновидная трещина, которая возникает вследствие объединения ближайших к препятствию дислокаций.

Для оценки технологической пластичности выполняли прокатку клиновидных образцов длиной 150 мм, шириной 20 мм и переменной толщиной от 2 до 20 мм с кернением через 10 мм на прямоугольной грани относительное обжатие после прокатки изменялось от 0 до 90 %. Пластичность оценивалась величиной обжатия, при которой образуется трещина по кромкам прокатанного образца. Условия данного метода наиболее близки к условиям при прокатке слитков. Однако результаты испытаний зависят от характеристик стана и быстроты переноса образцов из печи к прокатному стану. [c.14]

Горячая прокатка при 1300 С тантала, содержащего 0,01 %0 и 0,005 % Н, приводит к уменьшению содержания кислорода до 0,006 % при прокатке в атмосфере гелия и до 0,001 % при прокатке в вакууме 7-10 Па. Обжатие при прокатке в вакууме при 1350 °С клиновидных образцов тантала превышает 90 %, тогда как при прокатке в воздушной среде оно равно 40, а в гелии 45% [1] трещины при прокатке на воздухе распространяются преимущественно по границам зерен. [c.110]

При прокатке клиновидных образцов латуни Л68, нагретых до 650°С, трещины на кромках образовались при обжатии 60—70 % образцы, нагретые до 830 °С, не имели трещин при обжатии до 88 %. Горячая прокатка клиновидных образцов латуни Л63 выявила еще большую пластичность. [c.181]

Гидроцилиндр конструктивно исполнен таким образом, что в сечении представляет собой два цилиндра, разделенные тонкой стенкой. Изломы обоих гидроцилиндров имели характерное, однородное ио шероховатости строение излома, которое определяет усталостное разрушение детали из алюминиевого сплава при ее регулярном нагружении. Развитие трещины в цилиндре № 1 происходило от клиновидной зоны, расположенной у цилиндрической поверхности диаметром 60 мм (рис. 14.17). Указанная зона ориентирована перпендику.лярно цилиндрической поверхности и имела протяженность около 5 мм в глубину при ширине у поверхности около 1 мм. Рельеф излома зоны начального разрушения характеризовался растрескиванием материала, разупорядоченными фрагментами различной формы — типичными элементами рельефа поверхности при вскрытии материала по дефекту в виде направленных неметаллических включений. Граница между начальной зоной "А и зоной последующего роста трещины была четкой и свидетельствовала, что в начальной зоне разрушение материала произошло практически за счет хрупкого проскальзывания, а далее от границы дефекта происходило зарождение усталостной трещины вдоль всего контура начальной [c.754]

Принципиальная схема электромагнитной машины для испытания на усталость на воздухе и в коррозионной среде приведена на рис. 86 [31]. Образец жестко закреплен при помощи клиновидных захватов в верхней части упругого элемента. Меняя массу якоря, можно изменять собственную частоту образца от 30 до 200 Гц. По замерам изменения собственной частоты без изменения массы якоря можно анализировать развитие усталостных трещин как на воздухе, так и в коррозионной среде. [c.166]

В работах [50, 66] была показана эквивалентность критериев разрушения Гриффитса и Баренблатта, основанных на балансе энергии и силах сцепления соответственно. Отметим, что важное следствие гипотезы Баренблатта заключается в сведении всех задач с трещинами к одномерной задаче, т. е. к одной клиновидной форме трещины. При рассмотрении баланса энергии в предыдущем разделе мы видели, что задача распространения трещины в композите явно не одномерная. Поэтому в следующем разделе будут даны соответствующая модификация и обобщение одномерной теории на случай многомерной задачи. [c.230]

Все три вида разрушений встречаются в практике эксплуатации энергетических установок, и по морфологическим особенностям разрушения можно судить об условиях их работы. Так, вязкое разрушение часто имеет место при повышении температуры при работе труб поверхностей нагрева в условиях ползучести. Разрушение путем образования клиновидных трещин вызвано повышенным уровнем неучтенных расчетом напряжений в условиях стесненной деформации в зонах концентрации напряжений, а также может быть связано с охрупченным состоянием металла. Разрушение порообразованием обычно происходит в результате длительной эксплуатации. [c.13]

Вязкое разрушение при ползучести происходит при высоких уровнях нагрузок. Снижение нагрузок приводит к развитию меж-зеренного разрушения. В зависимости от уровня температур и напряжений разрушение происходит преимущественно по одному из двух типов —образование клиновидных трещин или образование пор. [c.13]

Величина приложенных напряжений при данной температуре определяет механизм зарождения и развития повреждений. При высоких напряжениях межзеренное разрушение происходит путем зарождения и роста клиновидных трещин, которые появляются на стыке трех зерен и распространяются по границам. Поэтому присутствие в структуре разрушенных деталей клиновидных трещин свидетельствует о высоком уровне напряжений, приближающемся к границе между областями а п б на карте механизмов ползучести и разрущения. [c.28]

Фрактографический анализ особенностей развития трещины показал, что характер излома хрупкий, деформация зерен не наблюдается. Кромка излома идет как по зерну, так и по границам зерен. В зоне излома имеются межзеренные трещины, берущие начало от излома, и клиновидные трещины в пределах одного зерна. Разрущение в основном идет путем роста одной магистральной трещины, что в условиях ползучести характерно для высокого уровня или высокой концентрации напряжений. [c.47]

Уравнение состояния механизма разрушения путем образования клиновидных трещин имело вид [c.93]

В области разрушения путем образования клиновидных трещин в тройных точках следует пользоваться уравнением [c.150]

При разрушении путем образования клиновидных трещин /иА= 51, а в случае межзеренного порообразования тЛ = 105. Следовательно, параметр тЛ реагирует на степень поврежден-ности. Судя по величине коэффициента т Л = 75,4, можно предположить, что в испытаниях второй партии металла механизм порообразования по границам зерен не получил существенного развития. [c.151]

Существует мнение ), что дальнейший рост образовавшихся трещин происходит в связи с диффузионными явлениями. Поскольку и клиновидные трещины и цепочки пор ) располагаются на границах зерен, роль необратимых деформаций в инкубационном периоде процесса разрушения оказывается большой. [c.593]

Приложение к сталям более низких уровней циклических напряжений о = 50 МПа) вызывает незначительные упругие деформации металла и величина электродных потенциалов напряженных и ненапряженных образцов продолжительное время одинакова. На этом этапе разрушения в местах локализации напряжений у различных дефектов типа рисок, включений развиваются коррозионные поражения в виде клиновидных язв, перерастающих в коррозионно-усталостные магистральные трещины, что сопровождается соответствующим снижением потенциала. [c.52]

Для получения отливок, свободных от литейных пороков и остаточных напряжений, необходимо строго соблюдать плавность изменений сечений и не допускать соединения стенок без скруглений. Нежелательно, чтобы отношение толщин сопрягаемых стенок превышало 2. Сопряжение стенок разной толщины осуществляется с помощью клиновидного перехода с уклоном не более 1 5 сопряжение стенок под углом допускается без клиновидного перехода, при этом радиус перехода берется от Ve до Vs среднеарифметической толщины стенок, так как большое скопление материала в месте перехода может вызвать появление усадочных раковин и трещин. Число литейных закруглений в одной модели должно быть минимальным. [c.137]

Для обоснования теоретической основы структурной модели суммирования повреждений рассмотрим ряд последовательных возможных вариантов разрушения при термоусталости и ползучести в интересующем нас диапазоне независимых переменных параметров (рис. 22). При ползучести целесообразно разобрать следующие три уровня напряжений Oj и Og, характеризующие соответственно внутризеренное, межзеренное с образованием клиновидных трещин и пор разрушение. [c.53]

При варианте ПА величина 0 = Oj, е = а -при ПБ величина а = а , я е = е . Наиболее сложно предсказать характер суммирования повреждений от термической усталости и ползучести при средних напряжениях вследствие большого числа механизмов длительного статического деформирования. С достаточной уверенностью можно сказать, что при малых амплитудах термического цикла и средних напряжениях ползучести происходит разрушение по границам зерен, так как в случае термической усталости материала имеет место проскальзывание по границам зерен, достаточное для зарождения клиновидных трещин. В результате возможно некоторое снижение суммарной относительной долговечности. [c.56]

В области повышенных температур (40—200° С) межкристал-литные трещины зарождаются быстрее в цинке с примесями (98,7 %), которые могут образовывать поры с вакансиями и перемещаться к границам зерен. Вследствие торможения миграции границ и уменьшения разности прочности тела зерна и его границы деформация сосредоточена по границам зерен, что приводит к образованию клиновидных трещин особенно вблизи тройных точек. Такой вид разрушения весьма характерен для ползучести и его возникновение связывают с проскальзыванием по границам зерен, которое, вероятно, вызвано переползанием дислокаций вдоль границ зерен и инициируется повышенной концентрацией вакансий. [c.114]

Разработаны и модели увеличения пористости в зависимости от напряжения. Большое значение придается зернограничной сдвиговой деформации с образованием клиновидных трещин в местах встречи границ зерен. Модели, рассматривающие напряжение в качестве аргумента, прогнозируют зависимость роста пор от напряжения подобно тому, как прогнозируют зависимость ползучести от напряжения модели температурной зависимости роста пор построены по аналогии с моделями температурной зависимости второй стадии ползучести. [c.319]

Рис. 21. Трещина в клиновидном образце из стекла, возникшая при ударе по верхнему торцу. Клин оперт вдоль боковых наклонных граней

Рис. 24. Трещина при растяжении клиновидного образца из оргстекла

Согласно другой модели (рис. 12.17), называемой моделью Даг-дейла — Леонова — Панасюка, считается, что на длине с у острия трещины между ее берегами существует тонкая пластически деформированная клиновидная область. Остальной материал за берегами трещины считается упругим. Со стороны клиновидной части на берега трещины действует напряжение = а,., стягивающее берега. Для упругого матерала напряжения не могут быть равны бесконечности. Следовательно, в точке О острия трещины сингулярная часть напряжений должна быть равна нулю, откуда, согласно (12.8), следует, что суммарный коэффициент интенсивности К[ от действия на- [c.387]

Ввкд ограниченности объема данной работы,исследуются лишь канонические сингулярные задачи теории упругости для клиновидной области (симметричной относительно ее биссекторной плоскости) в кусочно-однородной ореде, а также трещина на границе раздела. [c.3]

На рис. 1.3 представлена карта типов разрушения при ползучести. Карта построена по результатам металлографического анализа разрушенных образцов стали 12X1МФ. Нижняя область относится к области чистого порообразования. Сплошными линиями ограничена переходная область между чистым порообразованием и областью, где разрушение идет путем образования клиновидных трещин и вязкого разрушения. Переход из одной области в другую идет постепенно, с широкой промежуточной областью, где наблюдаются все виды разрушения. Скачкообразной смены типов разрушения не происходит. Температурносиловые координаты нижней границы перехода от смешанного разрушения к области чистого порообразования удовлетвори- [c.10]

Клиновидные трещины образуются преимущественно в стыках трех зерен, развиваются вдоль одной из границ и связаны с заторможенным межзеренным проскальзыванием. Поперечные границы являются препятствием для распространения трещин, поэтому на начальной стадии процесса разрушения трещины распространяются от одного узла границы до другого. Чаще всего клиновидные трещины образуются при перегревах в паропере-гревательных трубах из стали 12Х18Н12Т, в перлитных сталях в местах затрудненной деформации — там, где имеется сочетание высокотемпературной малоцикловой усталости и ползучести, а [c.13]

На рис. 1.10, в представлен пример разрушения пароперепускной трубы 0 133x17 мм в месте приварки ее к коллекторной трубе 0 325x43 мм в. зоне сварного шва. Рабочая температура этой трубы 565 °С. Основной тип разрушения — клиновидные трещины, распространяющиеся по границам зерен от тройных узлов. Разрушение произошло через 65 тыс. ч эксплуатации под действием высоких компенсационных напряжений. Морфология разрушения свидетельствует о том, что по температурносиловым условиям рассматриваемый узел работал в области а карты механизмов ползучести. Заметных структурных изменений в стали в процессе эксплуатации не произошло. [c.21]

Микроморфология разрущения в зоне магистральной трещины носит двойственный характер. В основном разрущение идет по границам зерен за счет образования клиновидных трещин. С другой стороны, в зоне клиновидных трещин впереди фронта магистральной трещины и рядом с ней имеется значительное количество пор ползучести. В металле диска далее по периметру вне зоны видимой трещины и микротрещин имеются зародыщи пор, выявляемые методами оптической и электронной микроскопии. Следовательно, в зоне концентрации напряжений идет процесс порообразования. При периодических перегрузках, которые могут иметь место в пусковой период работы ротора, в металле, пораженном порами, происходит образование клиновидных межзеренных трещин в пределах зерна. В устье трещины за счет ускорения процессов диффузий в поле повышенных напряжений и межзеренного проскальзывания происходит образование крупных карбидов и снижается трещиностойкость стали. В дальнейшем процесс разрушения идет с ускорением и завершается смешанным разрушением. [c.47]

Результаты металлографического анализа показали, что в пределах эксперимента характер разрушения изменяется от образования клиновидных трещин до развития межзеренных пор. На основании этого все экспериментальные данные разделены на две группы. Математическая обработка результатов испытаний каждой группы проводилась раздельно, и получено два семейства коэффициентов, т. е. два уравнения состояния типа (3.7), по которым рассчитаны первичные кривые для всех режимов испытаний стали 15Х1М1Ф,. [c.93]

Анализ результатов расчета для ряда значений показателя степени т (задаваемых при определении оптимального решения) показал, что в каждой из исследованных групп экспериментальных данных величина параметра т А почти не меняется с увеличением аб.солютной величины т уменьшается коэффициент Л. Следовательно, параметр тЛ onst можно считать характеристикой чувствительности материала к изменению вида напряженного состояния. Вероятно, этот параметр отражает склонность материала к зарождению и росту микроповреждений. Рост дефектов в твердом теле снижает сопротивление макроразрушению и соответствующему увеличению параметра т Л. Например, переход от механизма образования клиновидных трещин в стыках трех зерен стали 15Х1М1Ф к межзеренному порообразованию увеличивает степень поврежденности, предшествующей заключительной стадии макроразрушения материала, это отразилось на величине параметра т Л (увеличение в 2 раза). [c.154]

Увеличение долговечности ориентированной структуры при термоциклическом нагружении наиболее отчетливо проявляется в конструктивных элементах с тонкими кромками. Такой же результат получен при испытании дисковых образцов типа 01еппу из сплава ЛМ-738 [102] показано, что скорость распространения трещин в 2 раза меньще в случае продольно ориентированной структуры. Клиновидные образцы из сплава ТА2-8А, изготовленные методом направленной кристаллизации, имели долговечность, в 8—10 раз большую, чем равноосные образцы, при испытании по режиму 316ч 1088°С. [c.90]

Сравнивая полученные в настоящей работе экспериментальные данные с основными закономерностями развития повреждений в условиях статического и циклического видов нагружения, природу развития несплошностей в условиях испытаний на термическую усталость можно представить следующим образом. В процессе испытания на термическую усталость, а также во время изотермической выдержки при верхней температуре цикла развивается межзеренное проскальзывание. Следует полагать, что при накоплении определенного числа циклов величина смещения зерен относительно друг друга достигает критического значения, при котором образуются субмикроскопические несплош-ности на межзеренных границах. Если такое состояние границы возникает в условиях высокотемпературного растяжения, то приложенные нормальные растягивающие напряжения обеспечивают их быстрое раскрытие в клиновидные трещины, наб.людаемые в оптический микроскоп. Однако в условиях термоциклирования металл в диапазоне температур Тщах испытывает снижающие напряжения, что стабилизирует указанную структуру границ зерен, несмотря на продолжающийся процесс межзеренного про- [c.49]

Таким образом, в зависимости от сочетания параметров нагружения преобладают или диффузионные, или дислокационные механизмы разрушения или их действие приблизительно одинаковое. Следовательно, разрушение преимущественно межзеренное с образованием клиновидных трещин при низких амплиту-56 [c.56]

Одновременно с процессом общей коррозии протекает процесс развития коррозионных трещин, связанный с тем, что из-за колебаний радиационного излучения в топке котла от факела к трубам в пленке оксидов я подоксидных слоях металла возникают переменные по величине напряжения. Под действием изменяющихся напряжений происходит растрескивание защитной оксидной пленки. По трещинам, имеющим клиновидную форму, к поверхности металла проникают агрессивные компоненты из топочных газов и золовых отложений. Глубина трещин может достигать 1—3 мм, [c.129]

В зависимости от типа сплава и прежде всего от уровня его прочности зарождение указанных трещин может осуществляться по двум схемам. При высокой прочности сплава наиболее вероятно появление клиновидных трещин, как это видно на примере трещины в околошовной зоне высоконикелевого сплава типа [c.41]

Рис. 23. Характер зародышевых трещин в околошовной зоне при сварке а — клиновидные трещины — еплав ХН70ВМТЮ ХЗОО б — поры — сталь

Ортогональность трещин к свободной поверхности тела иллюстрируется на рис. 21, на котором показан плоский клиновидный образец из спликатного стекла, который был подвержен действию сосредоточенной сжимающей силы по верхней кромке клина. Трещина, зародившаяся в точке приложения силы, выходит ортогонально к боковой кромке клина. [c.38]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...