Модели Соединение частей

Соединение частей деревянных моделей [c.20]

Фиг. 85. Изготовление выплавляемой модели для отливки (фиг. 84) а — верхняя часть модели б —нижняя часть модели в — собранная модель 1 — часть модели 2 —матрицы 5 — технологическая канавка для соединения частей модели 4 —отверстие, через которое вводится модельный состав для спайки частей модели.

Балки двутаврового сечения. В качестве моделей соединений с угловыми точечными швами для испытаний на выносливость в ЦНИИТМАШе [221 применяли балки составного двутаврового сечения высотой 70 и шириной полки (в рабочей части) 40 мм (рис. 95 и 96, а), аналогичные балке со сплошными и прерывистыми швами (см. рис. 84, а). Сварку угловых точечных швов [c.171]

Модель выполнена с размерами, большими, чем в натуре, в масштабе 1,3 1, и шпилька в гладкой части имеет диаметр 160 мм. Выполнение крупно-масштабных моделей соединения с мелкой резьбой потребовало [c.139]

Для анализа и синтеза СП необходимо располагать зависимостью между угловой 1 скоростью вала исполнительного двигателя и воздействиями, приложенными к силовой части СП. Этими воздействиями являются сигнал gy, поступающий на вход усилителя (преобразователя) мощности, и момент нагрузки Мн.д на валу исполнительного двигателя (ИД). Статические характеристики усилителя мощности я исполнительного двигателя, как правило, нелинейны, поэтому указанная зависимость имеет нелинейный характер. Однако во многих случаях нелинейности статических характеристик таковы, что при малых отклонениях от положения равновесия эта зависимость может быть линеаризована. Бели статические характеристики отдельных элементов являются существенно нелинейными, оказывается удобным представлять нелинейную систему в виде последовательного соединения линеаризованной части с нелинейным элементом. Ниже рассматриваются обобщенные (не зависящие от типа силовых элементов) уравнения линеаризованной модели силовой части, следящего привода. [c.8]

Проверка характера распределения напряжений, полученного в нижнем углу днища гнезда, была выполнена на плоской модели соединения шпилька — корпус , нагруженной подобно объемной модели. Податливость мест сопряжения резьбы шпильки и фланца приближенно воспроизводилась с помощью двух рядов круговых отверстий с соответственно подобранными диаметром отверстий и расстояниями между ними. Коэффициент концентрации, отнесенный к напряжениям в гладкой части шпильки, равен 7,5. Картина полос для зоны скругления днища гнезда под шпильку, полученная по срезу объемной замороженной модели, приведена на рис. 8 (слева). Картины полос, полученные на плоских моделях, приведены на рис. 8 при радиусе скругления г = 2 мм (в центре) и г = 8 мм (справа). Как видно из приведенных картин полос плавный переход в гнезде к горизонтальному участку приводит к существенному снижению напряжений. Например, увеличение радиуса закругления в четыре раза по сравнению с первоначально принятым приводит к снижению коэффициента напряжений приблизительно в два раза. В этом случае напряжения в этой зоне не Превосходят напряжений по дну резьбы во фланце и в шпильке. [c.94]

Испытания на усталость замковых соединений лопаток турбин и компрессоров- необходимо проводить при совместном действии статического растяжения и переменного изгиба, сохраняя неравномерность распределения напряжений в замке и по ширине хвостовика и соблюдая условия контакта поверхностей при значительных статических нагрузках. Для этого используются также лопатки-модели, имеющие натурный хвостовик, переходную часть и часть профиля, а также головку (в виду утолщения или второго хвостовика) для создания растяжения. Для испытания замковых соединений на усталость используются те же машины, что и для испытаний моделей профильной части лопатки. [c.245]

Фиг. 126. Деревянные н металлические шины (дюбели) для соединения частей модели.

Рис. 111-10. Деревянные и металлические шипы для соединения частей модели

В массовом производстве процесс изготовления модельного комплекта подробно разрабатывают в технологических картах. В картах указывают материал для каждой части модели, последовательность операций обработки, способы соединения частей модели между собой, места установки подъемов и пр. Вместе с технологическими картами модельщик получает чертеж детали. В единичном и мелкосерийном производстве модель делают по конструкторскому чертежу (синьке) с нанесенной на нем технологией отливки. [c.21]

Подготовка модели заключается в проверке состояния и наличия отъемных частей, точности соединения частей, а также в очистке модели, нанесении пудры или керосина (с целью устранения прилипания формовочной смеси) и в установке модели на место. В подготовку модели входит также расположение элементов литниковой системы, выпоров и прибылей. При шаблонной формовке подготовляется установка шпинделя, при формовке в почве —яма и постель, при формовке в стержнях — жакеты. [c.180]

В тех случаях, когда для изготовления моделей используют материал, не поддающийся припаиванию, например полистирол, применяют следующий метод механического скрепления моделей. В модели литниковой системы делают паз, а на модели детали —-шип в виде ласточкина хвоста или другой формы шип на модели детали должен плотно входить в паз модели литниковой системы, чем и обеспечивается необходимая прочность соединения частей блока. [c.175]

В начале работ по моделированию недостаточно уделялось внимания жесткому соединению частей модели, иногда допускалось соединение при помощи смазочного масла, а это не могло обеспечить твердого контакта слоев модели. Различные клеи на органической основе, примененные в моделях из металлических листов, создавали жесткий контакт, но вследствие резкого различия параметров металлических частей модели и самого клея контакт не был совершенным. Склейка этими клеями пластмассовых листов или пластмассовых листов с металлическими может [c.82]

Схема на рис. В.5 состоит из частей, которые не связаны между собой изображениями проводов. Графическое соединение точек схемы заменяется здесь одинаковыми буквенными обозначениями соединяемых электрически точек. Так поступают при построении сложных структурных схем [11]. Полезно, однако, если разделение общей модели на части при ее изображении делается не произвольно, а служит определенным целям. Если схему на рис. В.4 изобразить по принципу схемы на рис. В.5, то получим схему на рис. В.6, которую можно привести к схеме на рис. В.7. Здесь блоки Ф, составляются из операционных элементов по виду уравнений, реализующих функции нескольких переменных на входах интегрирующих усилителей. Математическое описание схемы приведено здесь к системе нелинейных дифференциальных уравнений первого порядка. [c.26]

Сварку применяют не только как способ соединения деталей, но и как технологический способ изготовления самих деталей. Сварные детали во многих случаях с успехом заменяют литые и кованые (рис. 3.2, где а — зубчатое колесо б — кронштейн в — корпус). Для изготовления сварных деталей не требуется моделей, форм или штампов. Это значительно снижает их стоимость при единичном и мелкосерийном производстве. Сварка таких изделий, как зубчатые колеса или коленчатые валы, позволяет изготовлять их более ответственные части (венец, шейка) из высокопрочных сталей, а менее ответственные (диск и ступица колеса, щека коленчатого вала) из дешевых материалов. По сравнению с литыми деталями сварные допускают меньшую толщину стенок, что позволяет снизить массу деталей и сократить расход материала. Большое распространение получили штампосварные конструкции (см. рис. 3.2, в), заменяющие фасонное литье, клепаные и другие изделия. Применение сварных и штампосварных конструкций позволяет во многих случаях снизить расход материала или массу конструкции на 30...50%, уменьшить стоимость изделий в полтора — два раза. [c.56]

При конструировании необходимо выявить функциональные параметры, от которых главным образом зависят значения и допускаемый диапазон отклонений эксплуатационных показателей машины. Теоретически и экспериментально на макетах, моделях и опытных образцах следует установить возможные изменения функциональных параметров во времени (в результате износа, пластической деформации, термоциклических воздействий, изменения структуры и старения материала, коррозии и т. д.), найти связь и степень влияния этих параметров и их отклонений на эксплуатационные показатели нового изделия и в процессе его длительной эксплуатации. Зная эти связи и допуски на эксплуатационные показатели изделий, можно определить допускаемые отклонения функциональных параметров и рассчитать посадки для ответственных соединений. Применяют и другой метод используя установленные связи, определяют отклонения эксплуатационных показателей при выбранных допусках функциональных параметров. При расчете точности функциональных параметров необходимо создавать гарантированный запас работоспособности изделий, который обеспечит сохранение эксплуатационных показателей к концу срока их эксплуатации в заданных пределах. Необходимо также проводить оптимизацию допусков, устанавливая меньшие допуски для функциональных параметров, погрешности которых наиболее сильно влияют на эксплуатационные показатели изделий. Установление связей эксплуатационных показателей с функциональными параметрами и независимое изготовление деталей и составных частей по этим параметрам с точностью, определенной исходя из допускаемых отклонений эксплуатационных показателей изделий в конце срока их службы, — одно из главных условий обеспечения функциональной взаимозаменяемости. [c.19]

В повседневной жизни часто встречается движение, при котором одна поверхность катится по другой. Примерами могут служить колеса транспортных средств, катящиеся по опорной поверхности, шарикоподшипниковые соединения, мельничные жернова и многие другие устройства. Часто это — механические системы с неголономны-ми связями. Здесь мы рассмотрим простейшие модели, связанные с качением. [c.508]

Соединение готовой модели и всех элементов литниковой системой осуществляют с помощью нагретого лезвия ножа или специального электрического паяльника, оплавляя их места посадки, после чего нож быстро убирают и соединяемые части слегка прижимают одну к другой. При сборке моделей необходимо также учитывать возможность получения литых образцов для металлургических испытаний в комплексе отливки. С целью удобства при сборке необходимо также припаять к литниковой системе специальные подставки (см. рис. 82). [c.197]

Размеры конструктивного непровара в корне шва, который допускается в тавровых и угловых соединениях с V-образной разделкой, оценивают по СОП с пропилами разной высоты. Если высота непровара не превышает 3 мм, то сравнивают амплитуды эхо-сигналов от выявленного непровара и модели непровара допускаемых размеров в СОП. Если высота непровара более 3 мм, его размеры оценивают путем сравнения условной высоты выявленного непровара с условной высотой модели непровара допускаемых размеров в СОП. Выявление и оценка размеров дефектов в верхней части шва проводятся так же, как и при контроле верхней части этих соединений с полным проваром. [c.362]

Стеклопластики нашли широкое применение в контейнерах типа иглу , однако на начальной стадии их промышленного освоения стоимость контейнеров была чрезмерно высокой, поскольку в процессе производства использовались ручной труд, неэкономичные приемы сборки, низкосортные смолы и несовершенная технология упрочнения пластиков стекловолокном. Для устранения этих недостатков был принят ряд мер. Во-первых, изменили форму контейнера, которая должна соответствовать форме салона самолета, использовали плоские панели, которые можно производить в большом количестве и улучшенного качества кроме того, получили разборные модели контейнеров, что позволило перевозить пустые контейнеры в разобранном виде вместе с другими грузами. Плоские панели для контейнеров могут производиться в слоистом исполнении с пенопластовой или ячеистой сердцевиной и покрытием из стеклопластика. Во-вторых, отказались от применения ручного труда в технологическом процессе, что возможно при использовании более дорогого стеклопластика, предварительно пропитанного эпоксидными смолами. Контейнеры с нижними захватами в основном изготовляются из алюминия, а для соединения отдельных частей в них используются заклепки. [c.201]

Указанные модели вязкоупругого тела становятся весьма наглядными, если их представить в зиде комбинации простейших элементов —упругого и вязкого. Упругий элемент имеет вид пружины (см. рис. 7.4, а) с линейной характеристикой, т. е. о = Ее. Вязкий элемент представляет собой цилиндр (рис. 7.4, б) с вязкой жидкостью, в котором перемещается поршень с отверстием или с зазором вдоль стенки цилиндра, благодаря чему жидкость может перетекать из одной части цилиндра в другую. При постоянной силе поршень перемещается с постоянной скоростью, или, иначе говоря, а = В модели Максвелла деформации в упругом и вязком элементах суммируются, а напряжения одинаковы. Это соответствует последовательному соединению элементов (рис. 7.5, а). В модели Фойгта суммируются напряжения в элементах, а их деформации одинаковы. Такая картина получится, если элементы соединить параллельно (рис. 7.5, б). [c.757]

В практических задачах динамики машин нелинейные свойства расчетных моделей часто определяются главным образом нелинейными характеристиками отдельных упругих соединений. Эти характеристики, как правило, являются кусочно-линейными или могут быть аппроксимированы в кусочно-линейном виде. В таких случаях рассмотренный способ можно применить для построения параметрических матриц расчетной кусочно-линейной динамической модели [38J. [c.173]

Если момент инерции одной из частей муфты характеризуется пренебрежимо малым коэффициентом инерции, то в этих случаях целесообразно принимать удар в муфте абсолютно неупругим. Тогда нелинейность динамического поведения пружинной муфты с ограничителями будет проявляться в изменении структуры ее динамической модели в моменты времени, соответствующие замыканию или размыканию муфты. В диапазоне относительных смещений (I = фз — ф1 ведущей и ведомой частей сг = ф2 — фх <С эта муфта представляется в виде двух сосредоточенных масс с коэффициентами инерции /1, /а. связанных соединением, эквивалентным по своей упругой характеристике пружинам муфты (рис. 2). В моменты замыка- [c.10]

Желательно, чтобы металл матрицы в композитах имел малую плотность и высокую пластичность как правило, такие металлы очень склонны к образованию химических соединений с высокоэффективными упрочнителями (бор, карбид кремния и т. д.). Образующиеся при этом химические соединения, часто интерметалли-пеские по природе, отличаются хрупкостью и малой эффективной фочностью. По этой причине такие соединения, образующиеся, как правило, на поверхностях раздела в процессе изготовления композита при высоких температурах, могут понизить способность поверхности раздела распределять нагрузку и сопротивляться разрушению в условиях сложного напряженного состояния. На основе этого эффекта Меткалф [44] разработал модель для объяснения снижения прочности, к которому приводит химическое взаимодействие в композитах Ti—В и AI—В. По-видимому, наличия трещин в непрочном боридном слое на поверхности раздела достаточно, чтобы вызвать преждевременное разрушение волокон [c.46]

Рис. 74. Характер усталостного излома крупной модели соединения со штуцером, рениым в пластину без полного проплавления в средней части (тип VJ)

В соматографии применяются масштабы изображения 1 10, 1 5, 1 2. Чаш е других применяется масштаб 1 10. Накладывая плоскостную масштабную схематическую модель человеческой фигуры (с шарнирно соединенными частями конечностей) на чертежи технического объекта, рабочего места, конструктор с достаточной точностью может проверить правильность решения эргономических задач проектирования. [c.94]

Расеев размеров отливок зависит от погрешностей [6], возникающих при изготовлении элементов формы, при установке стержней (металлических в кокиль— 0,2- 1,2 мм, песчаных в кокиль — 0,2—1,5 мм, песчаных в песчаную форму— 0,8- 3,0 мм), при соединении частей, формы (металлических — 0,1—1,0 мм, песчаных — 0,2 —4,0 мм при площади разъема формы 400—25 ООО см ). Погрешности возникают также вследствие износа моделей (для металлических моделей он может быть допущен на две стороны 0,3 мм, а для деревянных — 0,5 мм), вследствие дефорыадий при удалении моделей при размерах отливок для всех случаев от 120 до 1250 мм (для оболочковых форм —0,15-—1,0 мм, для машинной формовки — 0,3—1,2 мм, для песчаных форм по деревянным моделям — 0,5—4 мм), вследствие-деформаций под влиянием металлостатического напора (при напоре 35—55 см и расходе мёталла 6—20 кг/с для сырых песчано-глинистых форм — [c.280]

Из приведенной формулировки следует что если разомкнутая система неустойчива, то использованию критерия Найквиста должно предшествовать определение количества корней с положительной действительной частью у разомкнутой системы. Применение критерия Найквиста в этом случае существенно усложняется и становится, как правило, неэф фективным. В то же время, если разомкнутая система устойчива, то это не только существенно упрощает расчетный анализ при помопш критерия Найквиста, но и открывает дополнительные возможности. Так, например, если исследуемая система допускает расчленение на несколько устойчивых звеньев, то можно часть звеньев описывать при помощи частотных характеристик, полученных на основе математических моделей, а часть — используя результаты прямого экспериментального определения. Частотная характеристика разомкнутого контура исследуемой системы вычисляется в этом случае по частотным характеристикам отдельных э тементов путем использования простых алгебраических преобразований. (В частности, как в этом нетрудно убедиться, при последовательном соединении звеньев модули частотных характеристик перемножаются, а фазы складываются.) [c.113]

Подобным же образом можно интерпретировать и термомеханичоский эффект. Поскольку в этой модели температура какого-либо объема жидкого Не II определяется относительной концентрацией двух жидкостей, изменение этой концентрации проявляется либо как нагрев, либо как охлаждение жидкости. Аномалии теплоемкости гелия, возникающие при испарении конденсата Бозе—Эйннзтейна, соответствуют, по Тисса, тепловой энергии, необходимой для перевода атомов гелия из сверхтекучего в нормальное состояние. Когда одному из двух объемов жидкости, соединенных между собой капилляром, сообщается тепло, температура этого объема повышается, или, другими словами, в нем возрастает относительная концентрация нормальной компоненты. Это вынуждает сверхтекучую компоненту из другого сосуда перетекать по соединительному капилляру для того, чтобы выравнять возникшую разность концентраций (фиг. 20). Течение сверхтекучей части по капилляру не сопровождается диссипацией и происходит без сопротивления, течение же нормальной жидкости подвержено трению, и потому ее поток в достаточно узком капилляре будет пренебрен имо мал. Таким образом, в этом случае должен наблюдаться перенос гелия из холодного сосуда к подогреваемому, что и имеет место в действительности. Этот процесс подобен осмотическому давлению, причем роль полупроницаемой мембраны играет здесь капилляр или трубка, заполненная порошком. Очевидным следствием этого объяснения, принадлежащего Тисса, является предсказание обратного эффекта, состоящего в том, что при продавливании гелия через тонкий капилляр он должен обогащаться сверхтекучей компонентой и температура его должна падать. Следует отметить, что это предсказание действительно предшествовало открытию механокалорического эффекта, о котором шла речь ранее. [c.802]

В действительности, если мы рассматриваем не непрерывно распределенные дислокации, а дискретный ряд, в нелосредственной близости от осп XI получится напряженное состояние, быстро затухающее по мере удаления от оси. Если мы захотим соединить две части кристалла со слегка разнящейся ориентацией атомных плоскостей, мы обязательно получим несовпадение рядов атомов в плоскости соединения чтобы добиться необходимого совпадения нужно деформировать решетку, но эти деформации будут носить чисто местный характер. Таким образом, более точная модель границы блока должна быть построена из дискретных дислокаций, расположенных на конечных расстояниях. [c.479]

G6 ompoimd model - модели поверхностные, твердотельные, каркасные с топологически представленными соединениями. Примеры использования выделение в телах зон с различными свойствами, частей сварной конструкции и т.п. [c.175]

Для выяснения особенностей диффузии в таких случаях рассмотрим часто применяемую упрощенную модель сплава внедрения, в которой кристаллическая решетка металла остается неизменной по структуре и геометрическим размерам при изменении концентрации впедренных атомов от нуля до величины, соответствующей полному заполнению междоузлий. При сравнении результатов такой теории с экспериментом нужно учитывать, что в реальных сплавах и соединениях концентрация впедренных атомов изменяется обычно в некоторых ограниченных интервалах, и пользоваться полученными формулами не для любых концентраций, а только для этих интервалов, в которых сделанные предположения оказываются более справедливыми. [c.265]

В практике часто встречаются случаи, когда объектом расчета является сложное сочетание различных тел, например бетонное перекрытие с замурованными железными балками, изолированные трубопроводы с открытыми фланцами, барабаны паровых котлов и др. Расчет теплопроводности таких сложных объектов обычно производят раздельно по элементам, мысленно разрезая их плоскостями параллельно и перпендикулярно направлению теплового потока. Однако вследствие различия термических сопротивлений отдельных элементов, а также вследствие различия их формы в местах соединения элементов распределение температур может иметь очень сложный характер, и направление теплового потока может оказаться неожиданным. Поэтому указанный способ расчета объектов имеет лишь приближенный характер. Более точно расчеты сложных объектов можно провести лишь в том случае, если известно распределение изотерм и линий тока, которое можно определить опытным путем при помощи методов гидро- или электроаналогии. В ряде случаев достаточно точный расчет можно получить путем последовательного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности (см, 2-2 и 7-1) для различных элементов сложной конструкции. Однако для таких расчетов необходимо привлекать современную вычислительную технику и машинный счет. Наиболее надежные данные по теплопроводности сложных объектов можно получить только путем непосредственного опыта, который проводится или на самом объекте или на его уменьшенной модели. [c.25]

Подведем итог сказанному. Выбор расчетной модели упругой среды зависит от того, какова реальная зависимость модуля Со(о)) и коэффициента потерь т)(со) от частоты. Если она имеет вид, близкий к (7.9) - (7.12), в качестве расчетной модели удобно использовать соединения идеальных пружин и вязких демпферов, изображенные на рис. 7.2. В этом случае правомерно получать решения волновых уравнений с произвольной, в том числе и случайной, правой частью. Если реальные зависимости Со (со) и т]((й) не могут быть удовлетворительно описаны функ циями вида (7.9) — (7.12), то применяются аналогичные модели, но с частотно зависимым вязким трением. В частности, если т) (со) = onst, наиболее удобным для расчетов представляется исиользование комплексных моделей упругости и соответствующих волновых уравнений с комплексными коэффициентами. Следует иметь в ВИДУ, однако, что такие модели верны, вообще говоря, только ДЛЯ гармонического движения. Отметим также, что если среда имеет сложную зависимость ti( o), ио рассматривается в узкой полосе частот, то в качестве ее расчетной модели можно использовать одну из моделей с вязким трением (см. рис. 7.2), например модель Фохта. [c.217]

Строго говоря, частично разложившийся теплоноситель представляет собой в общем случае весьма сложную термодинамическую систему неизвестного состава, состоящую из исходной жидкости, НК и ВК продуктов. В свою очередь НК и ВК продукты являются многокомпонентными системами, состав которых зависит от условий разложения. Поэтому даже эмпирическое описание свойств подобных термодинамических систем невозможно без их идеализации. Обычно частично разложившаяся жидкость рассматривается как фиктивная бинарная система, состоящая из исходной жидкости и ВК продуктов. Кроме того, принимается, что состав ВК продуктов несущественно зависит от температуры пиролиза и радиолиза. Однозначные зависимости (3-89) получены для подобной идеализированной модели частично разложившегося вещества. Однако часто наблюдается более сложный характер изменения состава ВК продуктов. Как уже отмечалось, ВК продукты не являются индивидуальными соединениями, а представляют собой сложные смеси продуктов полимеризации, состав которых зависит от условий разложения. Поэтому в общем случае однозначность зависимости (3-89) наблюдается не IBO всем интервале температур пиролиза и радиолиза. Ниже рассматривается влияние температуры радиолиза на состав и свойства частично разложившегося МИПД. [c.228]

Функции положения (1.3) — (1.6) отражают свойства идеализированных моделей реальных механизмов, которые в дальнейшем будут называться механизмами с жесткими, звеньями. Переход от реального механизма к г. сханизму с жесткими звеньями основывается на предположении, что все звенья могут рассматриваться как недеформируемые тела, а их соединения (кинематические пары) могут считаться идеальными, выполненными без зазоров. Механизм с жесткими звеньями, являясь простейшей динамической моделью реального механизма, полностью отражающей его основное функциональное свойство — преобразова-пие движения в соответствии с заданной программой, часто используется при динамическом анализе машин. [c.12]

Из выражений (11.4), (11.7) следует, что у динамической модели (А -модели), отображаемой А,г-графом, упругая матрица. G — абсолютно плотная (без нулевых элементов). В дальпейше л будем различать в случае необходимости опорные и иолуопре-деленные Аи-графы. Если все или часть инерционных узлов А -графа имеет опорные соединения, то это опорный [ . -граф. При отсутствии опорных соединений п-граф называется полуопре-деленным. [c.189]

Рассмотрим эквивалентную динамическую модель составного машинного агрегата, компонуемого по схеме двигатель — рабочая машина (см. рис. 74). Эта модель описывает поведение машинного агрегата в нормальных координатах составляющих подсистем (см. гл. III). Известно, что двигатель и машина, удовлетворяющие порознь всем техническим требованиям, часто образуют в результате их соединения неработоспособный или неудовлетворительный по долговечности силовой цепи машинный агрегат [21, 28, 62]. Наиболее активные динамические процессы, существенно влияющие на эксплуатационные характеристики машинного агрегата, развиваются, как правило, в резонансных скоростных зонах, определяемых спектром регулярных возмущающих сил и собственным спектрол машинного агрегата. Источниками регулярных возмущений являются двигатель, рабочая машина или оба этих агрегата одновременно, причем обычно нельзя существенно повлиять на характеристики возмущающих сил. [c.279]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...