Концентрация нормальная

Из сравнения графиков, построенных для разных сечений цилиндра видна резкая концентрация нормальных напряжений а у заделки и неравномерность их распределения вдали от заделки. [c.317]

Фиг. 20. Зависимость относительных концентраций нормальной рп/р и сверхтекучей компонент р,ч/р от температуры в двухжидкостной модели Не П.

И так как при понижении температуры ниже Х-точки концентрация сверхтекучей компоненты возрастает, то полны момент инерции стопки уменьшается, поскольку все меньшая и меньшая часть гелия участвует в колебаниях стопки дисков. Из результатов этих измерений можно было непосредственно определить зависимость относительной концентрации нормальной компоненты р,/р от температуры (фиг. 27). [c.809]

По справочнику принимаем К = 1,95 (эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений от влияния шпоночной канавки), Рма=1,20, Рпа=1,03 (для шлифованной поверхности) [c.319]

Кроме концентрации нормальных напряжений при изгибе в не которых случаях приходится иметь дело с концентрацией касательных напряжений, в частности при поперечном изгибе уголковых, швеллерных, тавровых и двутавровых балок. В данном случае концентрация напряжений обусловливается резким изменением толщины элементов сечения балки в месте соединения полки со стенкой. Как показывают детальные исследования картины распределения касательных напряжений при изгибе, например в балке двутаврового сечения, фактическое распределение касательных напряжений не отвечает картине, приведенной на рис. 275, а, полученной на основании расчетов по формуле (10.20). По линии / — /, совпадающей с осью симметрии сечения, распределение касательных напряжений будет с достаточной точностью изображаться графиком рис. 275, б. По линии же 2—2, проходящей у самого края стенки, распределение напряжений в случае малого радиуса закругления в месте сопряжения стенки с полкой будет представляться кривой, показанной на рис. 275, в. Из этого графика видно, что в точках входящих углов сечения касательные напряжения теоретически достигают очень большой величины. На практике эти входящие углы скругляют, напряжения падают и их распределение в точках линии 2—2 примерно представляется кривой, приведенной на рис. 275, г. [c.288]

Рис. 9. Максимальный коэффициент концентрации нормальных напряжений на поверхности раздела при поперечном нагружении композита в упругой области. Квадратное расположение волокон 0 ц/ = 120 [21], / =20 [21], X EJE =2Q [2], ф Е /Е — д [21 гексагональное расположение волокон А / =20 [21 Г.

Рис. 2.11. Коэффициент концентрации нормальных напряжений К/, в направлении волокон в зависимости от относительной нагрузки Р/Ру [39]

Рис. 2.24. Изменение коэффициента концентрации нормальных напряжений в направлении волокон (но оси ординат) от числа неповрежденных волокон т а = Q, г = 0 цифры у кривых — размер надреза в дюймах.

Рис. 2.26. Изменение коэффициента концентрации нормальных напряжений в направлении волокон (по оси ординат) от длины неупругой области а при разных значениях г для надреза размером 0,25 дюйм m = 12,

Институт сверхтвердых материалов выпускает алмазные пасты, которые условно делятся на четыре группы крупная (красная упаковка и тюбик), средняя (голубая упаковка и тюбик), мелкая (зеленая) и тонкая (желтая). Зернистость алмазных паст от 60/40 мкм до 1,0 мкм. Пасты выпускаются различных концентраций нормальной (Н) с концентрацией алмазного порошка 2%, повышенной (П) - 5% и высокой (В) — 10%. [c.292]

В местах концентрации нормальных напряжений имеет место также концентрация касательных напряжений на распределении касательных напряжений [c.443]

При всестороннем растяжении (сжатии) расчетное значение коэффициента концентрации нормальных напряжений в матрице пористого материала (см. табл. 3.3) составляет 1,42, в то время как точное значение этого коэффициента в задаче о сферической полости равно 1,5. В этом случае можно утверждать о количественном совпадении результатов. При одноосном растяжении (например, вдоль оси Xj) [c.65]

Из формул (XI.53) следует, что величины О,, и Qф обращаются в нуль при 61 = 62= 1 — V. Это же видно и из рис. 50, где кривые пересекают ось 61 при 61= 0,7 (г=0,3). Таким образом, на основании проведенного анализа можно сделать вывод о том, что параметры оптимального подкрепляющего элемента, практически устраняющие концентрацию нормальных и касательных срезывающих напряжений на краю, должны находиться в диапазоне 0,7 < 61 < 1,0. [c.243]

При наличии в стенках балок круглых вырезов наибольший коэффициент концентрации нормальных напряжений имеет место на контуре выреза в точках л (рис. 111.1,22) и для случая чистого [c.380]

Концентрация нормального напряжения rt / nom [c.139]

Для обоих типов фланцев пластические зоны зарождались на окружности, на которой начиналось отслоение верхней поверхности прокладки. В обоих случаях кольцевые пазы вызывали значительную концентрацию нормальных напряжений, так что в конце концов весь участок прокладки между кольцевыми пазами выходил в пластическую область. Таким образом, выполнялась одна из целей, которая была поставлена при конструировании исследуемых типов фланцев, — зоны пластичности появлялись только на поверхности прокладки, материал которой в обоих случаях был мягче материала корпуса. Расчеты показали, что при задании внутреннего давления пластические деформации для обеих конструкций фланцевых соединений оставались постоянными, т. е. не наблюдалось увеличения зон пластичности. [c.40]

В случае симметричного цикла растяжения — сжатия в формулу (3.7) вместо о 1 — предела выносливости при симметричном цикле изгиба надо подставить a ip — предел выносливости при симметричном цикле осевого нагружения. Остальные величины, входящие в формулу (3.7), имеют следующие значения Као = — общий коэффициент снижения предела выносливости при симметричном цикле kg — эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений е — масштабный фактор р — коэффициент влияния состояния поверхности [п] — требуемый коэффициент запаса прочности. [c.333]

О до 1, то мы получим волновую функцию при наличии границы. В этом случае плотность сверхпроводящих электронов нропорцио гальна Концентрация нормальных электронов определяется из условия постоянства лолной электронной плотности. Разность свободных энергии нормальной и сверхпроводящей фаз при Г = 0 К оказывается равной [c.733]

Подобным же образом можно интерпретировать и термомеханичоский эффект. Поскольку в этой модели температура какого-либо объема жидкого Не II определяется относительной концентрацией двух жидкостей, изменение этой концентрации проявляется либо как нагрев, либо как охлаждение жидкости. Аномалии теплоемкости гелия, возникающие при испарении конденсата Бозе—Эйннзтейна, соответствуют, по Тисса, тепловой энергии, необходимой для перевода атомов гелия из сверхтекучего в нормальное состояние. Когда одному из двух объемов жидкости, соединенных между собой капилляром, сообщается тепло, температура этого объема повышается, или, другими словами, в нем возрастает относительная концентрация нормальной компоненты. Это вынуждает сверхтекучую компоненту из другого сосуда перетекать по соединительному капилляру для того, чтобы выравнять возникшую разность концентраций (фиг. 20). Течение сверхтекучей части по капилляру не сопровождается диссипацией и происходит без сопротивления, течение же нормальной жидкости подвержено трению, и потому ее поток в достаточно узком капилляре будет пренебрен имо мал. Таким образом, в этом случае должен наблюдаться перенос гелия из холодного сосуда к подогреваемому, что и имеет место в действительности. Этот процесс подобен осмотическому давлению, причем роль полупроницаемой мембраны играет здесь капилляр или трубка, заполненная порошком. Очевидным следствием этого объяснения, принадлежащего Тисса, является предсказание обратного эффекта, состоящего в том, что при продавливании гелия через тонкий капилляр он должен обогащаться сверхтекучей компонентой и температура его должна падать. Следует отметить, что это предсказание действительно предшествовало открытию механокалорического эффекта, о котором шла речь ранее. [c.802]

Аномально большой перенос тепла в Не II также хорошо объясняется в рамках двухжидкостной модели. Явление это во многом подобно термо-механлчсскому эффекту, за исключением того, что связь между двумя сосудами осуществляется не по тонкому капилляру, а по достаточно широкой трубке, по которой возможно течение нормальной жидкости без чрезмерного трения. Подводимая к одному из сосудов мощность будет вызывать увеличение концентрации нормальной компоненты, что приведет к появлению течений жидкости для восстановления равновесно11 концентрации. Однако в этом случае течение сверхтекучей жидкости но направлению к нагревателю будет компенсироваться противотоком нормальной жидкости ц обратном направлении. Энергия, которую необходимо сообщить единице массы сверхтекучей жидкости для перевода ее в нормальную жидкость, равна полной тепловой энергии при этой температуре, так как энергия конденсата Бозе—Эйнштейна равна нулю. Поэтому-то противотоки в жидком Не II являются особым внутренним конвективным механизмом, переносящим огромную тепловую энергию. Более того, весьма правдоподобно, что такой сложный процесс передачи тепла можно использовать для объяснения наблюдаемой зависимости теплопроводности Не II от градиента температуры. [c.802]

Аналогия со сверхпроводимостью. Примерно в одно и то и е время с работами Андроникашвили по измерению концентрации нормальной комно-пепты в Не И Доунт и Мендельсон предприняли исследования для изучения поведения сверхтекучей компоненты. В 1942 г. эти авторы обратил1г внимание на глубокую аналогию между явлениями сверхтекучести и све])х-ироводимости [49, 50]. В частности, они подчеркивали факт суш ествования в обоих случаях зависяш,ей от температуры критической скорости переноса, [c.809]

Разработанная квазигетерогенная модель позволила прогнозировать распространение трещины в направлении нагружения и в поперечном направлении (устойчивое и неустойчивое). Появилась также возможность учесть зоны повреждения в области концентрации нормальных и касательных напряжений у кончика надреза. Изложены основные моменты рас-суждений, приводящих к необходимости рассмотрения этих областей. Влияние нормальных напряжений в направлении, перпендикулярном армированию, учтено в анализе путем введения эффективных касательных напряжений в плоскости армирования в критерий прочности. Кроме того, выведена модифицированная форма выражения для подсчета модуля сдвига в плоскости армирования вблизи надреза, учитывающая локальный изгиб волокон, ориентированных перпендикулярно направлению нагружения. Для анализа влияния на поведение композита дефектов поверхности и дефектов во внутренних слоях, возникающих либо в результате эксплуатации изделия, либо от начальных повреждений, использованы приближенные методы. [c.33]

Зависимость pH водных растворов Naa Os при 25° С от концентрации нормального раствора (раствор нормальный содержит 53 г Nag Og в 1 л) видна из следующих данных [c.17]

В местах концентрации нормальных напряжений имеет место также концентрация касательных напряжений на распределении касательных папряжс1шй сказывается объемность напряженного состояния в зоне коццептрации. [c.404]

Наличие в испытуемом образце (изделии) механических надрезов, трещин, внутренних дефектов металла (металлургического, технологическох о или эксплуатационного происхождения), сквозных отверстий, резких переходов от толстого к тонкому сечению приводит к неравномерному распределению напряжений, создавая у основания надреза пиковую концентрацию нормальных напряжений (рис. 48, б). В связи с этим такие источники концентрации напряжений называют концент,роторами напрязюений. Пик напряжений ог тем больше, чем меньше радиус концентратора напряжения и чем больше глубина надреза с а — 2он У"с/г, где Он — номинальное (среднее) напряжение. [c.69]

Предполагается, что границы кластеров обладают тем же атомным строением, что и слои скольжения в кристаллических веществах. Однако в силу случайной упаковки кластеров и их произвольной формы сквозная межкластерная граница отсутствует. Поэтому скольжение путем движения дислокаций происходит не гомогенно, а вдоль тех участков кластерных границ, где касательные напряжения достигают критического уровня (при этом разрывы происходят в местах концентрации, нормальных к границе растягивающих напряжений). [c.128]

Характерной особенностью структуры аморфных сплавов является отсутствие кристаллографических плоскостей скольжения. В этой связи для описания механизмов скольжения эффективны модели аморфных сплавов, предполагающие их поликластерное строение. Бакай [419] разработал поликластерную модель аморфных твердых тел, основанную на конструктивном определении класса топологически разупорядоченных структур, сохраняющих достаточно большую общность. Предполагается, что границы кластеров обладают тем же атомным строением, что и слои скольжения. Однако в силу случайной упаковки кластеров и их произвольной формы сквозная трансляционно-инвариантная межкластерная граница отсутствует. С другой стороны, сдвиг по поверхности, отвечающей однородным сдвиговым напряжениям, невозможен без разрывов связей по кластерным границам. Поэтому скольжение путем движения дислокаций происходит вдоль тех участков кластерных границ, где касательные напряжения достигают критического уровня (при этом разрывы происходят в местах концентрации нормальных к границе растя- [c.259]

Рис. 1,8. Зависимостй скорости общей коррозии стали (а), свинца (б) и алюминия (в) от концентрации (нормальности) натриевых солей

На рис. 9.1 изображено распределение нормальных напряжений aV вдоль оси балки на крайних поверхностях при т) = = 1. Из этих графиков видно, что концентрация нормальных напряжений реализуется в точке приложения сосредоточенного усилия (g = 0). Таким образом, разрушение армированной балки от нормальных напряжений может начаться в точке = О, т) = 1. Из сравнения кривых 1 п 2 (кривые 1 соответствуют Е = р = 5 2 — Е = 75, р = 5 п 3 — Е = 75, р — 10), а также из формул (9.14), (9.17) видно, что с увеличением параметра Е — относительной жесткости ардшрующпх элементов — максимальные но модулю значения осредненных напряжений а и напряжений в арматуре o i возрастают (для данных параметров более чем в 1,3 раза), в то время как максимальные по модулю значения нормальных нанряиееннй в сиязующем убывают (в данном случае более чем в 3 раза). С увеличением относительных геометрических размеров балки (параметра Р) максимальные но модулю значения нормальных напряжений а и а 1 возрастают. [c.61]

На рис. 12.1 показано распределение нормальных напряжений сТс в зависимости от угловой координаты на поверхности т) — 1 при р = 10, = 75 и 1 - = я/2, I2 = Зл/2, 2 - Ь = л/3, Ь = = И л/6. Анализ полученных зависимостей показывает, что концентрация нормальных напряжений реализуется в сечениях, где приложены сосредоточенные усилия. При этом максимальные по модулю значения нормальных напряжений достигаются при симметричном нагружении (т. е. при = л/2, 2 — Зл/2) в сечениях 1, I2 (см. сплошную кривую 1 на рис. 12.1), а при несимметричном нагружении (т. е. 1 = я/3, 2 = Ил/6)—в сечении = 0 в с.тгучае, когда приложены две сосредоточенные силы (см. сплошную кривую 2 на рис. 12.1), и при = 2, когда наряду с сосредоточенными усилиями приложена и равномерно распределенная нагрузка (12.21) (см. штриховую кривую 2 на рис. 12.1). Следо- [c.79]

На рис. 4.22 показано полученное распределение коэффициента концентрации нормального напряжения дг = ОгЦохУ на поверхности волокон и в наиболее напряженной зоне между волокнами. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...