Балка сечения двутаврового

Пример 38. Построить эпюры изменения нормальных и касательных напряжений по высоте поперечного сечения двутавровой балки № 12, если в сечении действует изгибающий момент М = 200 кгс м и поперечная сила Q = 1 тс. [c.250]

Задача 2.29. Определить наибольшие нормальные напряжения, возникающие в опасном поперечном сечении двутавровой балки (профиль № 20 по ГОСТ 8239—56), нагруженной, как показано на рис. 320. [c.311]

Подобрать сечение двутавровой сварной балки (см. схему), лежащей на двух опорах и загруженной четырьмя симметрично [c.152]

Найти прогиб посредине пролета балки, изображенной на рисунке. /=2а = 6 м, = 4 m-jM. Сечение (двутавровое) подобрать [c.163]

Пользуясь указаниями, данными в задаче 5.122, подобрать сечение двутавровой балки, загруженной двумя моментами М = д>тм, при следующих размерах а = 2м, Ь-—4м. [c.203]

Вычертить схему нагружения, построить эпюры О и М,подобрать сечение двутавровой балки из условия прочности по нормальным напряжениям. [c.114]

Проверить условие жесткости, если последнее не удовлетворяется, найти новые размеры сечения двутавровой балки. [c.114]

Пример 3.4. Подобрать сечение двутавровой балки, показанной на рис. [c.51]

Подбор сечения двутавровой балки. [c.134]

Пример 48. Построить полную эпюру касательных напряжений для сечения двутавровой балки № 20, в котором действует поперечная сила Q = ЮО кН (рис. 309). [c.336]

Определить наибольшие нормальные и ка- к задаче 4.84. сательные напряжения в опасном сечении двутавровой балки № 20а длиной /=1,5 м, если она заделана одним концом в стену и нагружена силой Р=2000 кГ на свободном конце. [c.105]

В сечении двутавровой балки изгибающий момент М = =3000 кГм и поперечная сила Q=10 000 кГ. Определить главные напряжения в двух точках а— в верхней точке полки на линии т—т, совпадающей с гранью стенки Ь — в верхнем волокне стенки на уровне нижней грани полки п — п, [c.120]

В сечении двутавровой балки № 22а изгибающий момент М=—5000 кГм и поперечная сила Q=12 ООО кГ. Определить главные напряжения в точках сечения, расположенных а) на расстоянии 4 см от верхнего края, б) 4 <1д от нижнего края и в) в нейтральном слое. Найти направления главных площадок и показать их на фасаде балки. [c.120]

Для клепаной двутавровой балки, сечение которой изображено на рис. к задаче 4.123, найти коэффициент k, выражающий отношение предельного изгибающего момента, вычисленного по предельному состоянию, к наибольшему изгибающему моменту, вычисленному по допускаемым напряжениям. Ослабление сечения не учитывать. [c.122]

В качестве примера рассмотрим распределение касательных напряжений по сечению двутавровой балки (рис. 26). [c.25]

Пример П. Определить горизонтальное перемещение точки А для схемы, изображенной на рис. 19, а. Для определения EJ принять материал — сталь 3, сечение — двутавровая балка № 18. [c.62]

Задание для самостоятельной работы 10. Определить перемещение точки О по данным одного из вариантов, показанных на рис, 21. Для нечетных вариантов определить вертикальное перемещение точки D, для четных — горизонтальное перемещение точки D, При определении жесткости EJ принять материал СтЗ, сечение — двутавровая балка № 20. [c.65]

Для определения этих напряжений действительное сечение двутавровой балки принимают упрощенным, которое получают следующим образом. Полка и стенка принимаются прямоугольными, полка — с размерами Ь и /, а стенка — d и (h—2 ). Размеры Ь, t, h принимаются по таблицам ГОСТа (см. прил, I). Таким образом, сечение двутавровой балки теперь принято состоящим из трех прямоугольников. [c.114]

Рассмотрим, например, две балки из одинакового материала, причем поперечное сечение одной из них представляет собой прямоугольник площади 5, а поперечное сечение второй имеет вид, изображенный на рис. 120 (такая балка называется двутавровой), и имеет ту же площадь 5. Очевидно, что момент инерции /, а следовательно, и жесткость Е1 двутавровой балки будет больше. Поэтому балки, работающие на изгиб (например, железнодорожные рельсы), обычно имеют двутавровые поперечные сечения. [c.355]

Рис. 12.27. Распределение касательных напряжений в поперечном сечении двутавровой балки при поперечном ее изгибе а) поперечное двутавровое сечение б) эпюра напряжений т по линии 1 — 1 поперечного сечения, определенных по формуле (12.40) в) то же

В тепловозах основной рамой являются две балки 1 двутаврового сечения (фиг. 3). Б передней и задней частях хребтовые балки связываются между собой буферными листами. К буферным листам и хребтовым балкам на заклёпках крепятся специальные стальные литые коробки, в которых монтируются приборы автосцепки. Над тележками расположены шкворневые балки, состоящие из вертикальных 3 и горизонтального 4 листов, которые привариваются к хребтовым балкам. [c.539]

А. Помимо рассмотренных в 74—76 касательных напряжений, направленных в сечении балки параллельно поперечной силе О и тем самым перпендикулярно нейтральной оси /у, в тонкостенных сечениях возникают также касательные напряжения, параллельные оси у. В этом нетрудно убедиться, если, например, из двутавровой балки сечениями 1—1 и 2—2 выделить участок длиной dx, а затем [c.268]

Балки двутаврового сечения. В качестве моделей соединений с угловыми точечными швами для испытаний на выносливость в ЦНИИТМАШе [221 применяли балки составного двутаврового сечения высотой 70 и шириной полки (в рабочей части) 40 мм (рис. 95 и 96, а), аналогичные балке со сплошными и прерывистыми швами (см. рис. 84, а). Сварку угловых точечных швов [c.171]

Приведенные данные относятся к деталям, работающим на растяжение или сжатие, где обеспечивается условие полной равно-прочности и механические свойства материала используются полностью. Такими деталями могут быть стержни, оболочки емкостей давления и т. п. Эти данные могут быть использованы также при рассмотрении деталей, элементы которых работают в условиях, близких к равномерному растяжению (распорные шпангоуты емкостей, равнопрочные балки с двутавровым или швеллерным тонкостенным сечением). Однако для многих сложных деталей сравнение материалов по показателям коэффициентов /Со мат будет весьма ориентировочным. Поэтому значения рис. 10 можно рассматривать как теоретические для идеальной равнопрочной детали. Кроме того, реальное совершенство конструкций отличается от идеального из-за наличия различных конструктивных надстроек, а также ограничений технологического характера (трудность выполнения стенок небольшой толщины, невозможность удаления материала в недоступных для обработки местах и т. п.). [c.22]

Консоль длиной 1 — 2м нагружена двумя равными силами Р = 10 кн ( 1 Т) так, что одна приложена в середине, а другая — на конце балки. Подобрать сечения двутавровой балки, если допускаемый прогиб [ ] =0,135 см. [c.214]

Здесь мы опять имеем в виду, в первую очередь, двутавровый профиль, хотя то же, но с соответствующими изменениями относится и к другим профилям прокатного железа. Если на закругления во входящих углах и на сужение горизонтальных полок в направлении к концам их, встречающееся в старых нормальных профилях, внимания не обращать, то сечение двутавровой балки составляется из трех прямоугольников, из которых прямоугольник, соответствующий вертикальной стенке, во всех случаях является безусловно вытянутым, в то время как о сечениях горизонтальных полок утверждать это же с одинаковым правом нельзя. Лишь у новых профилей, с широкими горизонтальными полками, длинная сторона значительно больше узкой, так что эту сторону можно считать в сравнении с другой бесконечно большой. Мы предположим сперва, что имеем дело именно с таким профилем, имеющим широкие полки, и зададимся вопросом, как найти угловое сопротивление при кручении сечения, составленного из трех узких прямоугольников. Для ответа на этот вопрос сравним угловое сопротивление при кручении для всего профиля с суммой угловых сопротивлений трех частей, из которых состоит рассматриваемый профиль. [c.82]

Обычная теория изгиба прямой балки исходит из так называемой гипотезы Бернулли о сохранении поперечными сечениями плоской фермы. Отсюда на основании закона Гука получается линейный закон (вернее плоскостной) распределения напряжений при изгибе. При этом обычно предполагается, что плоскость действия внешних сил проходит через ось балки. Если имеет место чистый изгиб, то плоскость действия внешних сил можно перемещать параллельно самой себе без изменения распределения напряжений в балке. Но это уже не имеет места в случае обыкновенного изгиба, при котором кроме изгибающих моментов в отдельных поперечных сечениях балки действуют еще и поперечные силы. В этом случае положение плоскости действия внешних сил имеет на распределение напряжений большое влияние. Спрашивается теперь, насколько правильно допущение, что при прохождении плоскости действия внешних сил через ось балки напряжения распределяются по сечению по закону прямой линии. В случае сечения с двумя взаимно перпендикулярными осями симметрии это допущение оправдало себя и подтвердилось опытами, результаты которых находятся в полном согласии с теорией. Так как на практике чаще всего применяются балки, профили которых имеют две оси симметрии, например балки с двутавровым сечением и т. д., то обычная теория изгиба балки, вообще говоря, хорошо согласуется с опытом. Но согласие теории с опытом имеет место и для сечений с одной осью симметрии, например для таврового, углового, коробчатого сечений и т. д., если только плоскость действия внешних сил совпадает с линией симметрии сечения. Если же мы имеем несимметричное сечение или сечение имеет одну ось симметрии, но [c.130]

Балки, работающие на изгиб, на практике предпочитают брать двутаврового профиля, так как такой профиль при сравнительно небольшой затрате материала имеет большой момент сопротивления изгибу и большой момент инерции поперечного сечения, по которым балка рассчитывается при обычной нагрузке, когда плоскость действия внешних сил совпадает со срединной плоскостью вертикальной стенки двутавровой балки. Зато момент инерции для главной оси, перпендикулярной к этой плоскости, у поперечного сечения двутавровой балки сравнительно незначителен, во всяком случае у балок с высокой вертикальной стенкой разница между обоими моментами инерции очень велика. Поэтому, как это следует из выводов предыдущего параграфа, в данном случае осуществлена предпосылка для возможности перехода плоской формы равновесия изгиба двутавровой балки в искривленную. [c.335]

Если мы теперь перейдем к рассмотрению явления устойчивости плоской формы изгиба двутавровой балки, то мы можем почти буквально слово в слово повторить выводы предыдущего параграфа. То, что теперь форма поперечного сечения другая, это на уравнении упругой линии (34) не отражается, если только вместо подставить Наименьший момент инерции всего сечения двутавровой балки. Зато уравнение кручения (32) здесь нужно заменить уравнением (61), причем, однако, вместо /И, нужно так же, как и в предыдущем параграфе, подставить значение [c.339]

Теперь займемся другим случаем нагрузки двутавровой балки. Пусть двутавровая балка защемлена одним концом и нагружена сосредоточенной силой Риа другом конце. Начало системы координат X, у, Z возьмем в центре тяжести свободного концевого сечения и направим ось д вдоль балки так же, как и в предыдущем параграфе. При исследовании явления перехода плоской формы равновесия двутавровой балки, нагруженной таким образом, в искривленную мы будем исходить из уравнения (67). [c.343]

Балку с двутавровым сечением подберем по ГОСТ 8239-72 (см. приложение, табл. 3) ). Как видно из таблицы, наименьший момент сопротивления, удовлетворяющий условию прочности Wz Wz потр = 117 см , имеет профиль № 18, для которого Wz = 143 см . [c.213]

На свободно опертую балку из двутаврового профиля действует равномерно распределенная нагрузка интенсивностью < =4,5 кГ/см, как показано на рисунке. Поперечное сечение балки имеет следующие размеры Л=28,75 см, =20, п ст—1>25 см. а) Чему равно максимальное касательное напряжение, возникающее в поперечном сечении А — АУ Ъ) Чему равно касательное напряжение (величина и направление) в точке В, лежащей в поперечном сечении Л — Л Точка В расположена на расстоянии с=2,5 см от края нижней полки. (При определении осевого момента инерции и статического момента 5 использовать размеры по средним линиям поперечного сечения.) [c.341]

Определить наибольшее значение прогиба и проверить ус-лояие жесткости, если последнее не удовлетворяется, найти новые раомеоы сечения двутавровой балки. [c.147]

Следует иметь в виду, что часть эпюры, относящаяся к полкам балки, имеет весьма условный характер, так как гипотеза о равномерности распределения касат(У1ьных напряжений по ширине сечения здесь неприменима. Учитывая это, эпюру т в поперечных сечениях двутавровых балок, как правило, строят лишь в пределах стенки. [c.158]

Так как вблизи нейтральной оси материал мало напряжен, то выгодно больше материала располагать дальше от нейтральной оси. Поэтому в машиностроении редко применяют металлические балки прямоугольного сечения, но весьма широко распространены прокатные профильные балки таврового, двутаврового, углового, швеллерного и других сечений. Моменты инерции, моменты сопротивления и другие характеристики прокатных фасошшх профилей стандартных размеров даются в таблицах ГОСТа. [c.249]

Подобрать сечение двутавровой балки, изображенной на рисунке, при допускаемых напряжениях на растяжение и сжатие при изгибе [а] = 1600 Kzj M и на срез [т]= 1000 KBj ji . Балка изгибается сосредоточенными силами Р=20 т, 1=2 м, ц = 0,2 м. [c.136]

Пользуясь указаниями, данными в задаче 5.122, подобрать сечение двутавровой балки, загруженной равномерно распределенной нагрузкой g = , 2mjM при пролете 1 = 4 м. [c.203]

Часто применяемые на практике балки таврового, двутаврового, зетового, коробчатого и других тонкостенных сечений могут рассматриваться как состоящие из длинных прямоугольных полос, соединенных между собой вдоль краев. Элементарная теория изгиба применительно к таким профилям может быть неточной более правильные расчеты получаются, если строить для каждой из полос решение плоской задачи теории упругости и эти решения сопрягать между собою. Таким образом, возникает естественная необходимость построения решения плоской задачи для длинного, вытянутого прямоугольника. Оговорка о том, что прямоугольник должен быть вытянут, существенна. Дело в том, что метод разделения переменных, который будет применен в этой задаче, не позволяет удовлетворить двум граничным условиям на каждой стороне. Поэтому при решении добиваются точного удовлетворения граничных условий на длинных сторонах, тогда как на коротких сторонах граничные условия выполняются лишь интегрально. Вспомним, что такая же ситуация встречается в теории кручения и изгиба. Пусть ширина балки есть 2Ь, длина I, оси координат выбраны так, что границами слун ат линии х, = 0, х, = I, Х2 = Ь. [c.355]

Пример 129. Проверить прочность балки, нагруженной, как указано в предыдущем примере, если q = = 10 /сн/ж /=4 м [а]= 160 н1мм , сечение двутавровое № lie (й ж=143 см /ж=Л290 см ). Определить максимальные прогиб и угол поворота принять Е = = 2-10 н/мм . [c.241]

Р/ = 10 000 320 = 3 200 000 кГ см, это условие представим в виде 3 200 000/№ 1600, № 3 200 000/1600 = 2000 сж . Сечение балки примем двутавровым по сортаменту. Двутавр с моментом сопротивления, ближайшим к 2000 см , является ЫЪОс, у которого х — [c.188]

Рис. 14.31. К установлению понятия редукционного коэффициента а) распределение напряжений в поперечном сечении полки балки двутаврового сечения abode — действительная эпюра напряжений fg hi — условная эпюра равномерно распределенных напряжений по площади, равновеликая действительной эпюре напряжений) б) поперечное сечение двутавровой балки.

Пример 12.2. Стальная двутавровая балка сечением 127а (рис. 12.8) нагружена в главных плоскостях инерции Оху и Oxz сосредоточенным моментом М=60 кНм и силой Р=10кН (заданы расчетные значения нагрузок). Расчетное сопротивление стали i = 210 МПа, коэффициент условий работы у =1. [c.242]

Для того чтобы оценить числовую величину перемещений в балке, примем Р=2 Т, q=Q,5 ТЫ, 1=2 м, =2-10 кПсм и допускаемое нормальное напряжение при изгибе [а]=1400 кПсм . Подберем сечение двутавровой балки по сортаменту. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...