Построение Характеристики действительные

В четвертом разделе разработаны теоретические основы моделирования реального (с учетом потерь) ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). Предложена схема замещения реального ЦН и соответствующая система нелинейных уравнений равновесия и непрерывности, дающие возможность теоретического построения характеристик насоса по его каталожным данным. Создана методика расчета параметров схемы замещения ЦН и установленная структура исходной информации для математического моделирования ЦН. Создан банк расчетных режимных параметров для моделирования серии ЦН магистральных нефтепроводов. Разработана методика определения энергетического баланса ЦН на основании расчета взаимосвязанных гидравлических, объемных и механических потерь на полном интервале функционирования машины. [c.32]

Найденные нами параметры i / y/Ti и U2 / y/Ti действительно определяют режим работы нагнетателя. Первый из этих параметров, очевидно, пропорционален числу М на входе в нагнетатель. При построении характеристик нагнетателя вместо /y/Ti берут vi/y/Ti, где vi — объемный расход воздуха на входе в нагнетатель. [c.59]

Указанные общеизвестные способы построения характеристик в практике исследования действительного течения газа в трубе могут встретиться с затруднением при определении начальных значений Р и на [c.345]

Для апериодического звена второго порядка также может быть построена асимптотическая логарифмическая частотная характеристика. Перед построением характеристики преобразуем передаточную функцию (3.46), разложив ее знаменатель на множители. Так как 1, то корни знаменателя будут отрицательными действительными числами, поэтому [c.66]

Правила выполнения чертежей по ГОСТ 2.401-68 — Изображения винтовых пружин с правой навивкой располагают горизонтально действительное направление навивки указывают в технических требованиях ив рабочем чертеже представляют диаграмму зависимости между нагрузкой и деформацией, указывая предельные отклонения ДР или ДЕ. Диаграмму не приводят, если для характеристики пружины достаточно исходного и зависимого от него параметра, например Р и Е,. Рис. 1. Построение изображений поджатых опорных витков а — целый нешлифованный виток [c.117]

Построение зависимости и от а р (или о ) показывает, что Од с увеличением растет вначале линейно, а затем рост замедляется и далее практически не происходит, начиная со значений предела текучести порядка 800 МН/м (80 кгс/мм ), что при относительной долговечности 0,15 соответствует величине допустимого напряжения 350 МН/м (35 кгс/мм ), которая действительно является наибольшей из достигнутых, например в газопромысловой технике. Поэтому указанная величина предела текучести может считаться пределом наращивания прочностных характеристик конструкционной стали в условиях общей коррозии. [c.41]

Необходимо также отметить, что годографы, построенные на рис. 22, дают лишь качественное представление о формах действительных амплитудно-фазовых характеристик. Последние, в частности, отличаются тем, что точки, соответствующие со = и со = = не попадают точно на мнимую ось, а оказываются смещенными вследствие влияния остальных слагаемых выражения (3.25). Это смещение возрастает обычно с ростом s. [c.49]

Из сказанного также следует, что теорию работы нелинейного демпфера можно излагать на конкретной схеме ротора, например, той, которая применялась при экспериментальных исследованиях при этом общность выводов не пострадает. Действительно, прогибы диска, определяемые уравнением (II. 30), не зависят непосредственно от схемы ротора, они определяются типом нелинейной характеристики упругих сил системы Р (г), построенной для точки ротора, где расположен диск с учетом упругих свойств всего ротора. При проведении решения безразлично какому типу ротора принадлежит эта нелинейная характеристика и за счет какого элемента системы ротор — статор существует нелинейность опор, вала ротора, креплений дисков к валу, самого корпуса и т. д. Для получения нелинейного демпфирования необходимо, чтобы жесткость системы изменялась скачком от величины j до величины С2 при вступлении в работу нелинейного демпфера. Однако величины Q и j в каждом конкретном случае нужно вычислять по-своему. [c.82]

Эксплуатационные свойства регулирующей арматуры в значительной мере определяют характеристики, которые можно разделить на гидравлические, ходовые и конструктивные. Пропускная способность регулирующего клапана Kys — расход, мз/ч, жидкости плотностью 1000 кг/м , протекающей через клапан при перепаде давления на нем 0,1 МПа (1 кгс/см ) и соответствующем значении хода — высоты подъема плунжера S. Условная пропускная способность Куу представляет собой номинальное значение пропускной способности при условном ходе затвора. Начальная пропускная способность Ку — теоретическая величина пропускной способности при ходе, равном нулю, задаваемая для построения пропускной характеристики. Минимальная пропускная способность /Су — минимальное значение пропускной способности, при которой сохраняется пропускная характеристика регулирующего органа в допустимых пределах. Максимальная действительная пропускная способность представляет собой [c.53]

Реальное воплощение такой эквивалентной схемы может быть различным. К такой схеме могут быть приведены, в частности, трансмиссии приводов угольных комбайнов с массивными исполнительными органами, механизмы привода ходовой части и исполнительного органа погрузочных машин, различные типы грузо-подъемных машин, скреперные установки и т. п. В действительности в приводе этих машин имеет место значительно более сложное распределение масс, поэтому значения параметров эквивалентной схемы должны быть выбраны таким образом, чтобы динамические характеристики системы как можно более точно соответствовали реальности. В этом отношении большую помощь может оказать диаграмма масс, построение которой объяснено в 2. На рис. 2. 1 в качестве примера показаны кинематическая схема и диаграмма масс, построенная таким образом для привода исполнительного органа врубовой машины КМП. [c.57]

Аналитическое выражение зависимости между моментом и угловой скоростью ротора для двигателей многих типов весьма громоздко. Кроме того, как показывает ряд исследований, при питании мощных электродвигателей машин от маломощной участковой сети механическая характеристика двигателя может значительно отличаться от номинальной в связи с падением напряжения. Ввиду этого при расчетах имеет смысл пользоваться упрощенной зависимостью, определенной по построенной опытным путем действительной механической характеристике двигателя в условиях эксплуатации. При этом для наиболее распространенных асинхронных электродвигателей удобно принять допущение, что в пределах первого участка характеристики, т. е. во время, за которое крутящий момент двигателя возрастает от номинальной до максимальной величины, угловое замедление его ротора изменяется по линейному закону. Вносимая таким допущением погрешность может быть определена путем сопоставления зависимости (<р), полученной на базе принятого допущения, с исходной механической характеристикой двигателя. [c.388]

Построение выполняется следующим образом. Учитывая, что реальные характеристики аппроксимированы прямой с перегибом в области 1—5-го ходов (т. е. вблизи центра координат), заменим действительную кривую прямой, проходящей через точку D, соответствующую суммарному съему к концу испытаний, и центр координат. Точка F изображает величину подачи при данном испытании, точка Е — величину подачи при испытании эталона. [c.302]

Рассматривая модуль, фазу, действительную или мнимую составляющую решения, получаем соответствующий вид частотных характеристик. В силу линейности частотные характеристики по разным каналам могут определяться независимо друг от друга, а реакция на совокупность возмущений определяется как линейная комбинация реакций на отдельные возмущения. Таким образом, реализация второго этапа сводится в нашем случае к построению решения на ЭВМ систем обыкновенных дифференциальных уравнений с комплексными Коэффициен-тами. Реализация этого решения не представляет принципиальных трудностей для вычислительных машин, имеющих в составе математического обеспечения библиотеку стандартных программ для действий с комплексными числами. [c.100]

Если частота достигла конечного значения на заданном интервале, происходит формирование массива действительных частотных характеристик на всем интервале (блок VI), который записывается на МЛ для последующего построения переходных процессов. Массив [c.160]

Рассогласование векторов скоростей паровой и дискретной фаз оказывает решающее влияние в зазоре между сопловой и рабочей, решетками ступени, что очевидно из рассмотрения треугольников скоростей (рис. 5.3,а), построенных для трех типов ступени реактивной, активной, а также для периферийной решетки ступени большой вероятности. Следует учитывать, что векторы скоростей фаз имеют смысл локальных характеристик, отвечающих простейшей одномерной схеме потока. В действительности течение в ступени имеет пространственно неравномерное распределение скоростей и углов фаз по шагу и высоте решеток (см. гл. 3), структура дискретной фазы полидисперсная. Следовательно, схемы на рис. 5.3 дают только качественное, приближенное представление о рассогласовании потоков несущей и дискретной фаз. [c.157]

После того как вновь спроектированный гидротормоз построен, необходимо произвести испытания его на стенде и внести в теоретическую характеристику все необходимые поправки. Таким образом получаем действительную характеристику гидротормоза, которой пользуются -при эксплуатации последнего. Действительная характеристика является неотъемлемой частью технической документации при выпуске тормозов на заводе-изготовителе. [c.187]

Для построения динамической характеристики турбомуфты обрабатывалась осциллограмма режима ее работы при некоторой частоте приложения нагрузки. При обработке определяется момент на валу насоса и действительное скольжение. Для этого один период колебаний момента разбивался на 10—20 участков, на каждом из которых по осциллограмме замерялся действующий на насосном колесе момент и скорости вращения насосного и турбинного колес. По известным скоростям вращения колес турбомуфты вычислялось скольжение. Указанной обработке подвергались осциллограммы режима работы турбомуфты при различных частотах нагружения. При всех экспериментах средний момент нагрузки равнялся номинальному моменту турбомуфты, а амплитуда колебания момента была равна половине номинального момента. Точки момент — скольжение, замеренные по осциллограммам, нанесены на график статической характеристики, в результате чего получены динамические характеристики предохранительной турбомуфты (рис. 126) 30]. [c.237]

При осциллографировании момента необходимо иметь в виду, что тензодатчики, при помощи которых записывается момент, необходимо наклеивать на вал как можно ближе к турбинному колесу турбомуфты. В случае, если между датчиками и турбомуфтой находятся детали даже с небольшим моментом инерции (например, соединительные полумуфты), это может исказить действительную картину переходного процесса, поскольку при торможении замедление системы велико и динамический момент деталей, расположенных между датчиком и турбомуфтой, может влиять на результаты измерения. Во всяком случае динамический момент промежуточных деталей должен быть оценен расчетно или экспериментально и его необходимо учитывать при обработке осциллограмм и построении динамических характеристик. [c.246]

Другой путь построения переходного процесса в системе при скачкообразном возмущении по известной АФХ системы [4, 6, 36] основан на использовании выражения (13-20) или (13-21). В этих выражениях Я (ы) = Re (ы) — действительная, а Q((o)=Im( i))—мнимая частотные характеристики рассматриваемой системы от точки приложения возмущения Xn(i) = [c.815]

Задача построения результирующей логарифмической амплитудной частотной характеристики системы может быть облегчена в значительной степени, если действительные логарифмические амплитудные частотные характеристики элементов системы заменить приближенными характеристиками в виде отрезков прямых, как это, например, показано на фиг. 268, г. [c.471]

Основное уравнение центробежного насоса может быть использовано для получения его характеристики. Характеристикой насоса принято называть графическую зависимость его действительного напора от подачи H = f Q), построенную при постоянной частоте враш ения п рабочего колеса. Она во многом определяет эксплуатационные свойства насоса и является важнейшим показателем его работы. [c.227]

Универсальные измерительные приборы и инструменты предназначены для определения действительных размеров. Этим они и отличаются от калибров, позволяющих убедиться лишь в том, что размер лежит в заданных пределах. Любой универсальный прибор характеризуется назначением, принципом действия, т. е. физическим принципом, положенным в основу его построения, особенностями конструкции и метрологическими характеристика . [c.48]

Можно показать, что в построенном решении области однородного, потенциального и вихревого потоков сопрягаются непрерывным образом. Действительно, хотя кривизна ударной волны в точке сопряжения терпит разрыв, газодинамические характеристики остаются непрерывными. Для простоты ограничимся случаем плоского крыла [c.267]

Хотя и предполагается, что двигатель Стирлинга предназначался для аэропланов еще за 50 лет до полета братьев Райт [9], первое свидетельство его использования для поступательного движения — это энергосиловая установка судна Эриксон , которая действительно работала [9]. Это был наиболее тяжелый из всех когда-либо построенных двигателей, работающих на подогретом воздухе, с ходом поршня 183 см и диаметром цилиндра 427 см. Хотя двигатель был действующим, ожидаемые характеристики не были получены, и в конечном счете после того, как судно затонуло, дальнейших разработок в этой области не предпринималось. [c.198]

В этой главе мы применили основные известные нам термодинамические закономерности к изучению способа построения уравнений состояния простых систем, которые позволили бы затем получить выражения для всех термодинамических характеристик таких систем. В то же время было отмечено, что так называемые чистые вещества представляют собой лишь частный случай простых систем и в действительности являются довольно идеализированным понятием. Стало очевидным, что имеются всего четыре таких уравнения состояния, однако ни одно из них не получается непосредственно из экспериментальных данных. Это связано с тем, что в каждое уравнение явно или неявно входит энтропия, которая не поддается прямому экспериментальному определению. Далее было отмечено, что два из четырех альтернативных характеристических уравнений состояния можно построить, если известны уравнение состояния в переменных р — v — Т и другие данные. Какое при этом будет получено уравнение —f = f v,T) или g = g T,p),— зависит от того, какие две из трех переменных р — v — Т выбраны в качестве независимых в уравнении состояния. [c.332]

Кратном повторении. Простейшее представление о причине этого можно составить, если учесть, что напряжение вводилось как результат осреднения внутренних усилий, распределенных неравномерно и беспорядочно между различными микрообъемами. При построении критериев прочности при статических однократных нагрузках по данным опытов эта микронеоднородность учитывается фактическим поведением материала при испытаниях. Но данные этих опытов и построенные по ним критерии прочности нельзя автоматически переносить на случаи повторяющихся нагрузок. Действительно, даже в случае деформирования тела в пределах упругости, когда повторное воспроизведение нагрузок приводит к повторяющейся картине напряженного и деформированного состояний, как статистически определенных характеристик, в малых областях тела, особенно при наличии дефектов внутри или на граничной поверхности тела (трещины, надрезы, инородные включения и т. п.), могут возникать локальные пластические деформации или микроразрушения, так что в этих областях локальное напряженное и деформированное состояние при повторном воспроизведении нагрузки будет уже другим. Накопление этих видоизменений в малых областях при повторении нагрузок может привести к развитию трещины разрушения. Отсюда ясна возможность так называемой усталости материала при периодических нагрузках. [c.289]

Площадь петли, построенной в координатах а — е (рис. 75), не будет равна удельной энергии, рассеянной в материале поверхностного слоя за цикл, а ее ширина Абн не равна неупругой деформации поверхностного слоя материала за цикл, т. е. эти характеристики не являются действительными. Отличие величины Ae [c.102]

Теоретические характеристики насосов, построенные на основании уравнений Эйлера, значительно отличаются от действительных и поэтому не могут быть использованы в практических целях. [c.72]

Таблицы суммарных погрешностей обработки обычно строят в зависимости от размеров обрабатываемых деталей. Чем больше размеры деталей, тем больше суммарная погрешность обработки. Нередко эту зависимость без достаточного обоснования берут по тому же закону, как и для таблиц допусков по ОСТу. В действительности она в ряде случаев выражена значительно слабее, а порой и совсем отсутствует (см. стр. 337). Подобные таблицы не отражают условий построения технологического процесса, поэтому их можно использовать для приближенной оценки точности обработки при проектировании станочных операций и самой общей сравнительной характеристики технологических методов. [c.20]

Статистические характеристики могут быть разными. Иногда для описания характера дорожных условий прибегают к функции распределения высот и длин неровностей. При этом можно с большей полнотой оценить состав микропрофиля в зависимости от числа неровностей различного типа. Однако следует иметь в виду, что параметры неровностей для разных участков распределяются по различным законам и в зависимости от объема выборки (экспериментальных данных) характер или вид распределения может изменяться. Поэтому для построения статистических характеристик (кривых распределения параметров неровностей) требуется измерять маршруты большой протяженности, во всяком случае на всех наиболее характерных участках, чтобы получить характеристику, близкую к действительной и отражающую всю совокупность дорожных условий. Как правило, для этого необходимо измерить участки общей протяженностью в десятки километров. [c.19]

Действительно, рассматривая фиг. 10, мы видим, что в противоположность моторному режиму здесь ток, имеющий то же направление по отношению к аноду, течет в сторону действия противоэдс двигателя и противоположно напряжению сети. Естественно, чтoдJШ этого необходимо, чтобы по величине е было больше и. Регулирование тормозного (генераторного) момента возможно как изменением противоэдс двигателя, так и изменением угла зажигания сети. Из предыдущего вытекает возможность построения характеристики числа оборотов двигателя в зависимости от тока нагрузки. Естественно, что для такого количественного исследования необходимо учесть действие реакции якоря. Задаваясь при данном напряжении сети противоэдс двигателя от результирующего потока, а также углами и а (см. выше), находим вначале 1 р из у-рия [c.239]

Продольное и угловое увеличения. До сих пор при построении изображения мы считали, что предметы расположены перпендикулярно оптической оси системы и на конечном от нее расстоянии. Исходя из этого, для характеристики оптической системы нам было достаточно пользоваться понятием поперечного увеличения (р). Однако в действительности предметы обладают определенными объемами, в результате чего отдельные tix точки лежат на разных расстояниях от главной плоскости. Поэтому наряду с поперечным-увеличением возникает необходимость ввести также продольное увеличешш (а), измеряемое обратным значением отношения длины расноложенного вдоль главной оптической оси системы малого отрезка (AxJ предмета к длине изображения (Дл этого участка, т. е. [c.185]

Процесс регулирования можно построить путём интегрирования выведенных выше уравнений движения, причём результаты получаются достаточно близкими к действительности лишь при условии, что все статические характеристики, которыми пользовались, составляя уравнения движения, являются приблизительно линейными. Если имеется суще-сгвешюе отступление от этого условия, то построение процесса регулирования следует выполнять путём приближённого численного интегрирования диференциальных уравнений движения [18]. [c.180]

Задачу построения динамической модели технологического процесса рассмотрим вначале для простейшего одномерного случая. Пусть на входе процесса действует случайная функция X (s), а на выходе процесса имеем выходную случайную функцию Y t) (см. рис. 10.1). Функции X (s) и F t) измеримы и в процессе нормального функционирования объекта представляется возможным обеспечить получение реализаций функций X (s) uY (t). Ставится задача найти характеристику технологического процесса, приводящую в соответствие функции X (t) и Y (t). Такой динамической характеристикой технологического процесса в общем случае является оператор, т. е. закон, в соответствии с которым по одной функции определяется другая функция. Действительно, если известен оператор 1 (нологическ6го процесса, то таким образом известна математическая модель процесса, так как известна математическая закономерность превращения X (s) в Y (t). [c.319]

Большинство технико-экономических показателей, которые в настоящее время применяются или рекомендуются в качестве критериев оптимальности (или же обсуждаются в качествб возможных критериев), связаны с качеством выпускаемого продукта. Действительно, ва многих случаях в различных отраслях промышленности качество выпускаемого продукта влияет на выбор технологического процесса, качество применяемых материалов, оборудования, приспособлений и инструментов, определяет режимы обработки, производительность, продолжительность технологического и производственного циклов и оказывает влияние на многие другие показатели. И естественно, что для многих процессов качество выпускаемого продукта как раз и является тем общим фактором, с которым связаны различные технико-экономические показатели, и, по-видимому, поэтому между ними и существует взаимосвязь. Принятие такой гипотезы, очевидно, дает возможность получить метод построения модели для ряда показателей, найти характеристики оптимального управления, подойти к вопросу построения комплексного критерия. [c.364]

Методика аппроксимации основана на анализе характеристик мнимых частот (ХМЧ), построенных для исследуемых передаточных функций f201. ХМЧ выражают реакцию системы на экспоненциальные возмущения Авхр(it/ в отличие от обычных часточных характеристик, которые описывают Повед е системы при изменении входного сигнала по гармоническому закону ft 6Хр1 1 i tj. Построение ХМЧ сводится к замене р ш в передаточных функциях, при этом О - о . Это означает проведение исследований изменения передаточной функции вдоль действительной полуоси комплексной переменной р преобразования Лапласа. [c.20]

Рабочая точка определяет истинное значение скорости циркуляции шо и расхода воды G. На рис. 7-53 показано построение циркуляционных характеристик для простых и сложных контуров. Для последовательно расположенных паросодержащих элементов (например, экран и отводящие трубы) суммируются напоры, а для параллельных контуров суммируются расходы. После определения действительных напоров и расходов в отдельных контурах производится проверка принятых данных кратности циркуляции, расходов воды и сопротивлений в особо сложных контурах. [c.495]

Наиболее интересным в плане получения самых разнообразных дифракционных характеристик, но и в то же время наиболее трудным для анализа является резонансный случай, в котором длина волны возбуждения соизмерима с периодом решеток. До широкого внедрения в практику расчетов средств электронно-вычислительной техники исследования в резонансной области обычно замыкались на анализе некоторых частных или предельных ситуаций [30—41]. Вынужденные довольствоваться малым, авторы указанных и других работ заложили прочный фундамент, на котором строится современное здание теории дифракции волн на периодических решетках в резонансной области частот. Действительно, практически в каждом широко используемом сегодня методе построения математических моделей для численных экспериментов на ЭВМ явно просматривается влияние идей и результатов, полученных в 40—60-х годах. Прежде всего это касается метода частичных областей (методов переразложения, сшивания) (25, 42—46], методов теории потенциала (интегральных уравнений) 17, 47—521, модифицированного метода Винера — Хопфа — Фока [53— 56], модифицированного метода вычетов [54], метода полуобращения матричных уравнений типа свертки [25, 57, 58]. Подобная преемственность наблюдается и в желании глубже проникнуть в суть явлений и эффектов, обнаруживаемых при исследовании процессов дифракции волн на решетках различных типов и геометрий в резонансной области частот. Вслед за работами Л. Н. Дерюгина [59, 60], в которых впервые на одном частном примере теоретически проанализированы поверхностный и двойной резонансы в отражательной решетке, появились работы с результатами всестороннего аналитического и численного исследований явлений аномального рассеяния волн в области точек скольжения (на рэлеевских длинах волн) [25, 61—65], полного резонансного прохождения [25, 66, 67] и полного резонансного отражения [7, 25, 29, 53, 57, 64, 68—77] плоских волн в случае полупрозрачных решеток, полного незеркального отражения волн отражательными решетками [25, 78—88] и т. д. [c.7]

Космический аппарат представляет собой очень сложную электромеханическую систему. В целях удобства аналитического исследования и числовых расчетов желательно упростить математи-чэскую модель этой системы однако это сделать трудно, не жертвуя ее суш,ественными динамическими свойствами. В настояш.ей статье наглядно показано, как важно при построении математической и физической моделей системы достаточно точно учитывать природу различных механизмов рассеяния энергии в спутнике при этом следует учесть возможные нелинейные характеристики, способные вызвать явления, принципиально отличные от явлений, имеющих место в линейных системах. Летные характеристики спутника Таксат-1 показывают, что действительные спутники могут обладать описываемыми ниже свойствами. [c.102]

Для теоретического изучения неравновесных состояний газа отнюдь не всегда оказывается необходимым во всей полноте использовать кинетическую теорию газов. Действительно, как ото хорошо известно, существует важный класс движения газа, закономерности которого соответствуют описываемым гидрогазодинамикой Ц]. Гидрогазодипамика не предполагает знания распределений частиц по импульсам. В связи с этим уравнения гидро-газодипамики являются существенно более простыми, нежели кинетические уравнения. В то же время гидрогазодинамика оперирует с такими феноменологическими характеристиками газа, как коэффициенты переноса, которые могут быть теоретически найдены лишь на основании молекулярных распределений. Поэтому возникает необходимость в построении последовательного перехода от кинетической теории к гидрогазодинамике. В связи с этим в настоящей главе мы поставим перед собой задачу получения уравнений гидрогазодинамики — уравнений переноса — на основании кинетической теории, базирующейся на кинетическом уравнении Больцмана. Решение такой задачи, позволяющее, в частности, определить коэффициенты переноса (вязкость, теплопроводность и т. п.), представляет собой одно из наиболее традиционных приложений кинетической теории газов. Можно сказать, что уравнения переноса — уравнения гидрогазодинамики — описывают макроскопические движения неравновесного газа. При этом кинетическая теория неравновесных газов под макроскопическими движениями понимает движения, определяющиеся величинами, представляющими собой результат усреднения по возможным импульсам частиц газа. В этом смысле распределение частиц по импульсам, описываемое функциями распределения, соответствует микроскопической теории состояния неравновесного газа. Таким образом, ставя перед собой задачу построения [c.45]

И нормаль соответствующей ей плоскости. Чтобы найти две другие, не изменяющие направлений линии, проводим плоскость, перпендикулярную к я эта плоскость рассечет конус постоянных направлений или по одной линии, которая есть характеристика я, или по этой линии и еще по двум другим линиям и с. Так как характеристика линии а не должна, вообще говоря, сохранять от внутренней девиации угол с линией а, то в первом случае будет для данного вращения существовать только одна не изменяющая направления линия а и одна нормаль а не изменяющей направления плоскости во втором случае мы будем имст1> три не изменяющие направления линии а, с и три не изменяющие своего направления плоскости, проходящие через эти линии. Нормали Ь и с к плоскостям ае и аЬ будут лежать на линии пересечепия конуса постоянных направлений с плоскостью, перпендикулярной к , и будут обладать тем свойством, что плоскости ЬЬ и сс пройдут через характеристику оси вращения. Нз указанного построения образующих Ь и Ь, с и с следует, что если пара образующих а и а лежит на полости оси вращения, то пары Ь и I/, с и с . нежат или обе на полости оси вращения, или обе на полости характеристики оси вращения, или, наконец, обе мнимы в случае же, когда пара а и а лежит на полости характеристики оси вращения, то пары 6 и , с и с наверно действительны и. лежат одна на полости оси вращения, другая на полости характеристики оси вращения. [c.52]

Вследствие буксования действительная характеристика динамического фактора В смешается в сторону меньших скоростей (см. четвертый квадрант рис. 51) при тех же абсолютных значениях динамического фактора. Если при построении тягово-скоростной характеристики использовать неверную посылку о том, что Ро = Л двЛдв11тр/у, то можно получить ошибочный результат, согласно которому значения динамического фактора О возрастали бы с увеличением буксования. Это противоречит действительности, ибо динамический фактор — это своего рода паспортная характеристика автомобиля, не зависящая от условий и режима работы. [c.149]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...