Теоретические характеристики насосов при г оо

Из выражения (392) видно, что теоретическая характеристика насоса выражается на графике нисходящей прямой, если S > 0. Однако, как показывают многочисленные испытания лопастных [c.246]

Графически теоретическая характеристика насоса с учетом конечного числа лопастей выразится не линией 3, а линией 4. [c.147]

Изобразите графически теоретическую характеристику насоса с учетом конечного числа лопастей. [c.204]

Рис. 48. Теоретические характеристики насоса

При постоянном числе оборотов насоса теоретически существует линейная зависимость между напором и производительностью, называемая теоретической характеристикой насоса. [c.156]

Теоретические характеристики насосов, построенные на основании уравнений Эйлера, значительно отличаются от действительных и поэтому не могут быть использованы в практических целях. [c.72]

Теоретические характеристики насосов при г = оа [c.166]

Рассмотрим зависимость теоретической характеристики насоса от геометрических размеров колеса. В соответствии с теоретической будет изменяться и действительная характеристика насоса. Изменение наружного диаметра колеса приводит к параллельному перемещению зависимости Ят<х> = /( / )> так как отрезки, отсекаемые ею на оси ординат и на оси абсцисс, пропорциональны о1 (см. рис. 3.30 [c.168]

Приняв в уравнении (20.13) /п - О (непрозрачная решетка) и 1, приходим к уравнению теоретической характеристики насоса вида [c.404]

Роторно-поршневые насосы по расположению рабочих камер делятся на радиально- и аксиально-поршневые. Характеристикой объемных насосов, в том числе роторных, называют (в отличие от характеристики лопастных насосов) зависимость подачи насоса от его давления при постоянной частоте вращения вала. Так как идеальная подача объемного насоса согласно формуле (10.1) определяется его рабочим объемом и частотой вращения, теоретическая характеристика насоса в системе координат О — р изображается горизонтальной прямой (рис. 10.7, а). [c.245]

Рис. 7.4. Теоретические характеристики центробежных насосов

Теоретические характеристики центробежного насоса соответствуют идеальной жидкости и рабочему колесу с бесконечным числом лопастей. [c.147]

Формула (5.5) позволяет построить теоретическую характеристику центробежного насоса. [c.91]

На фиг. 41 даны три типа теоретической характеристики центробежных насосов. При рассмотрении характеристик необходимо учитывать следующее [c.156]

Поэтому, теоретическая характеристика 3 (фиг. 41) менее удачна, так как она связывает производительность с большим напором. При значительных сопротивлениях системы затрудняется пуск насоса, так как в начале пуска при небольших производительностях для создания напора требуется дополнительное дросселирование. Увеличенное при этом сопротивление может оказаться чрезмерным и не даст возможности преодолеть существующие сопротивления системы. В связи с этим лучшей и более устойчивой характеристикой является пологая линия 2, которая, к тому же, обладает способностью к саморегулированию и при повышении производительности насосов не требует дросселирования и соответственно этому повышенного напора. [c.156]

При определении скоростной характеристики опытным путем обороты вала насоса регулируются изменением подачи топлива первичного Двигателя от минимально возможных по условиям устойчивой работы двигателя до максимальных, соответствующих режиму работы двигателя на максимальной мощности. Для каждого числа оборотов определяется фактическая производительность, которая и наносится на график (рис. 1.21, а). На этом же графике проводится прямая линия теоретической производительности насоса. [c.52]

Фиг, 164. Теоретические характеристики турбины гидромуфты и ее насоса при различных профилировках лопаток последнего. [c.266]

Различают эффективную и теоретическую регулировочные характеристики насоса. Эффективная характеристика определяется только полезным расходом жидкости, потребляемым дроссельным приводом. Теоретическая характеристика, кроме того, учитывает объемные потери в насосе и дополнительный расход, необходимый для управления золотником дроссельного привода с помощью гидроусилителя. [c.386]

Наиболее распространенный стенд для испытания и снятия характеристик насосов показан на рис. 76. Давление в гидросистеме зависит от настройки нагрузочного дросселя, а характеристики снимаются при нескольких постоянных значениях теоретической производительности (объемной постоянной) насоса. Характеристики насосов могут сниматься также на стендах, аналогичных показанному на рис. 72, и стендах с циркуляцией мощности (рис. 79—84). [c.167]

При постоянном теоретическом расходе насоса проводятся ОПЫТЫ по определению режима работы насоса с нагрузкой, изменяющейся от нуля до максимального значения семью-десятью одинаковыми ступенями. По этим данным строится характеристика насоса для некоторой теоретической производительности (рис. 90). Затем (если насос регулируемой производительности) изменяется расход насоса и снимается следующая характеристика. Серия таких характеристик наносится на график. [c.168]

Действительная подача насоса меньше теоретической на величину объемных потерь, которые вызваны утечками жидкости через зазоры из полостей с высокими давлениями. Такие утечки существуют Б любом самом технически совершенном насосе. Так как зазоры имеют, как правило, малые поперечные размеры, то режим течения в них ламинарный, т. е. величина расхода утечек пропорциональна перепаду давления в первой степени р). Поэтому действительная характеристика насоса представляет собой прямую линию III с наклоном в сторону снижения подачи. Утечки растут пропорционально давлению р q > q y ), а подача насоса с ростом давления уменьшается (Q" < Q ). [c.164]

Рис. 16.4. Теоретическая и действительная характеристики насоса

Если же рабочая точка лежит на участке D (точка R ), то в этом диапазоне давлений регулятор подачи изменяет рабочий объем насоса, а следовательно, соответственно изменяются теоретическая подача насоса и его характеристика. Новое значение теоретической подачи Q регулируемого насоса можно получить графически, если через точку R провести линию Л Л/параллельно АС (см. рис. 19.2, в). При этом считают, что при изменении рабочего объема регулируемого насоса объемные потери в нем не меняются. [c.272]

В четвертом разделе разработаны теоретические основы моделирования реального (с учетом потерь) ЦН в координатах действительных чисел (скалярная модель). Предложена схема замещения реального ЦН и соответствующая система нелинейных уравнений равновесия и непрерывности, дающие возможность теоретического построения характеристик насоса по его каталожным данным. Создана методика расчета параметров схемы замещения ЦН и установленная структура исходной информации для математического моделирования ЦН. Создан банк расчетных режимных параметров для моделирования серии ЦН магистральных нефтепроводов. Разработана методика определения энергетического баланса ЦН на основании расчета взаимосвязанных гидравлических, объемных и механических потерь на полном интервале функционирования машины. [c.32]

На основе полученных теоретических соотношений могут быть рассчитаны действительные характеристики насосов и гидромоторов, если известны закономерности изменения потерь в зависимости от конструктивных факторов и условий эксплуатации. [c.120]

Для построения теоретической характеристики Q-Я используем основное уравнение центробежного насоса [c.206]

Теоретическая характеристика центробежного насоса [c.76]

Теоретической характеристикой Q—Я центробежного насоса называется графическое изображение зависимости его напора, мощности и к. п. д. от подачи. Найдем эту зависимость. Из рис. 11.19, а следует [c.76]

Основной характеристикой насоса является его производительность. Теоретическая производительность насоса [c.285]

Теоретическая характеристика центробежного насоса зависит от характера загнутости лопастей на выходе из рабочего колеса (угла Рг). На рис. 155 показаны теоретические характеристики насосов с различными углами Рг (Р2 < 90°, Рг = 90° и Р2 > 90°). Из рис. 150 видно, что у рабочих колес с радиальными и изогнутыми вперед [c.247]

Кроме того, насос объемного типа имеет неблагоприятную характеристику (рис. 10.2), что особенно проявляется в переходных процессах регулирования. Теоретическая характеристика насоса вертикальна. Из-за неизбежных перетечек из напорной линии во всасывающую действительная характеристика слабопадающая, т.е. с ростом давления за насосом его подача несколько уменьшается. На установившихся режимах работы турбины гидравлическое сопротивление внешней сети насоса определяется практически постоянным расходом масла, идущего на смазку подшипников, и достаточно ста- [c.263]

Такой вид теоретическая характеристика получает в результате непосредственных преобразований уравнения (20.9), если поток представляется совокупностью одинаковых элементарных струек с формой, подобной скелетным линиям лопастей. Соответствующие уравнению (20.14) графики теоретических характеристик насоса, когда относительное движение элементарных струек на выходе из рабочего колеса, определяемое выходными углами лопастей, направлено радиально, отклоняется в сторону, противоположную вектору переносной скорости или совпадающую с ним, представлены на рис. 20.5 штрихопунктирными линиями 5, б и 7. [c.405]

Для построения характеристики насоса (рис. 12.9, а) прежде всего необходимо найти его теоретическую (идеальную) подачу, которая при рабочем объеме Wo и данной частоте вращенргя вала п определяется по формуле [c.164]

Имея зависимость =/(0 и пользуясь формулой (16.8), получим действительную характеристику насоса, которая также представлена на рис. 16.4. Такой вид имеют характеристики всех лопастных насосов (центробежных, осевых и диагональных). Необходимо 5тсазать, что соотношение действительного Ни теоретического Н-г напоров учитывает гидравлические потери в проточной части насоса и представляет собой его гидравлический КПД [c.229]

Эти уравнения равновесия и непрерывности записаны в системе относительных единиц, где базовыми выбранные номинальные параметры машины. Их решение дает возможность теоретического построения характеристик насоса по его каталожным данным. Определена входная информация, необходимая для этого расчета, которая содержит конструктивные и номинальные режимные параметры, приведенные в справочниках, каталогах и заводских формулярах гидромашин. Создана методика нахождения параметров схемы замеш,ения РЦН в относительных единицах, которая основывается на подтвержденной экспериментально гипотезе об автомодельности большинства режимов насосов, когда число Рейнольдса Re суш,ественно не влияет на структуру потока в гидроцепи машины. В этом случае напор пропорциональный второй степени затраты жидкости, то есть имеет место квадратичная зависимость изменения напора от затраты. [c.13]

Разработанны теоретические основы моделирования идеализированной гидравлической машины, которые основываются на применении единой теории цепей для получения основного уравнения состояния и гидравлической схемы замещения насоса с целью исследования его теоретических характеристик. [c.25]

Построеп1 е теоретической характеристики Q—N насоса очень важно, хотя она и несколько отличается от действительной характеристики. [c.78]

При больших открытиях, когда площадь окна соизмерима с площадью поперечного сечения внутренней полости золотника, изменение в зависимости от Ке становится заметным. С другой стороны, при очень малых открытиях величина х становится сравнимой с величиной радиального зазора золотника и изменение эффективной площади в зависимости от положения штока больше не соответствует теоретической зависимости, а общий расход соизмерим с расходом утечек. И в этом случае будет наблюдаться расхождение между экспериментальными и теоретическими расходами. Этот эффект незначителен для дросселирующих устройств с высокой точностью изготовления и резко увеличивается с появлением зазора в этой связи не следует забывать об эффекте облитерации. Все эти явления, наряду с другими, могут вызвать расхождение экспериментальных и теоретических характеристик, однако в большинстве случаев оно незначительно. В наиболее неблагоприятном случае максимальный реальный расход при большом открытии дросселирующего окна может быть на 50% меньше теоретического. Последнее говорит о том, что золотник дросселирующего устройства либо не должен иметь большого открытия, либо насос должен иметь слишком малую производительность, а гидромагистраль — достаточно большую протяженность. В хорошо спроектированных системах, работающих на высококачественных элементах, расхождение должно составлять всего несколько процентов. В качестве конкретного примера на фиг. 9.5,а показано семейство экспериментальных характеристик расход — давление для типовых прецизионных золотников с прямоугольным окном. Отдельные кривые хорошо совпадают с параболической формой теоретических кривых, показанных на фиг. 5.5 однако при этом отчетливо наблюдается эффект насыщения, особенно для х =0,127 мм. Экспериментальные кривые для золотника с осевым зазором (см. фиг. 9.5, ) показывают значительно меньшее насыщение и очень хорошо совпадают с теоретическими кривыми фиг. 5.10. [c.161]

Ос овиое уравнение центробежного насо-с а. Это урав еиие позволяет в принципе теоретически определить характеристику насоса. [c.62]

Рассмотрим основные технические характеристики насоса. При ходе плунжера 2 насоса иа одного крайнего положения в другое объем цилиндра 1 изменяется на величину, равную Vi = fiSi, где Fi и Si — соответственно площадь и ход плунжера. Этот объем определяет теоретическую подачу насоса за один рабочий ход и называется рабочим объемом q. В насосах, где входное звено совершает не возвратнопоступательное, а непрерывное вращательное движение, рабочим объемом называют подачу за один оборот вала. Рабочий объем измеряется в дм , л, см . [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...