Влияние длины труб на работу

Таблица 8 Влияние длины труб на работу паровоза

Для данной анализируемой натриевой тепловой трубы при мощности, соответствующей измеренному капиллярному ограничению при температуре около 700° С, по четвертой модели рассчитаны распределения давлений в паре и жидкости по длине трубы. На рис. 2.9 представлены результаты расчета. В соответствии с этими результатами суммарные потери давления в трубе с учетом местоположения мокрой точки и влияния гравитации на работу трубы с небольшой погрешностью соответствуют движущему капиллярному перепаду давлений, создаваемому порами экрана составного фитиля. [c.61]

Используя формулы (2.37), (2.56) —(2.70), можно получить выражения для градиента давления, температуры, сухости, плотности и размерной и безразмерной скорости пара. Такие выражения без учета трения в потоке и влияния перестройки потока пара на его параметры получены Леви [20], а позднее с учетом трения и перестройки профиля скорости по длине трубы — в работе [28]. [c.65]

Содержание работы. Определение локальных и среднего значений коэффициента теплоотдачи при движении воздуха в трубе. Оценка по данным эксперимента длины участка тепловой стабилизации. Исследование влияния скорости воздуха на коэффициент теплоотдачи. Представление результатов эксперимента на стабилизированном участке в критериальной форме и сравнение с известными в литературе критериальными зависимостями. [c.147]

Она состоит из управляющей вычислительной машины, трех измерителей диаметра, четырех измерителей длины, двух преобразователей натяжения валков, преобразователей частоты вращения и температуры. Перед прокаткой каждой трубы измеряют температуру и размер заготовки, расстояние между валками, частоту вращения стана и т. д. Оценивают суммарное влияние измеряемых параметров на конечные размеры трубы и соответственно корректируют настройку стана. ЭВМ работает в режиме обучения и управления. [c.339]

Рассмотрим кратко основные результаты численного исследования закрученных потоков. Анализ, данных полученных в работах [ 64, 66], показывает, что граничные условия на входе-в канал оказывают существенное влияние на характер трансформации параметров по всей длине трубы. [c.104]

Экспериментальное исследование влияния акустических колебаний на турбулентный спектр было проведено на трубе диаметром d = 203 мм и длиной L = 8,7 м (см. работу [74]). В качестве рабочего тела использовался воздух, число Рейнольдса изменялось в пределах Re = (5-ь 10) 10 . Колебания создавались посредством звукового генератора. Максимальный уровень звукового давления составлял 149 дБ. Частота колебаний составляла 98 Гц, что соответствовало резонансной частоте. Измерения проводились в сечении, расположенном в пучности скорости стоячей волны. Измерялся спектр как продольный, так и поперечной составляющей скорости вблизи стенки на расстоянии у г = 0,0125 0,015 0,025. Пульсации скорости измерялись термоанемометром постоянного тока, в качестве датчика использовалась нить диаметром 13 мкм. [c.194]

Результаты исследования влияния низкочастотных колебаний на средний по времени и по длине коэффициент теплоотдачи в теплообменнике приведены в работе [60]. Исследование проводилось в трубчатом теплообменнике, состоящем из 36 или 12 медных труб с внутренним диаметром 13,5 мм и длиной 940 мм. В качестве теплоносителя использовалась вода t = 17° С), обогрев которой осуществлялся паром, подаваемым в межтрубное пространство. Число Рейнольдса изменялось в пределах 2,9-10 — 17,5-10 . Колебания расхода воды создавались емкостью, включенной в систему подачи воды, в результате изменения давления в ней. Частота колебаний составляла от 0,4—1,1 Гц. Амплитуда колебания скорости воды определялась по уровню жидкости [c.228]

В i были выведены уравнения малых колебаний и характеристическое уравнение регулятора с демпфером, В настоящем параграфе будет исследовано влияние ряда факторов (скорости звука в жидкости, текущей по трубе, длины трубы, постоянной демпфера и режима работы регулятора) на устойчивость регулятора с демпфером и рассмотрен вопрос о подвижности н вынужденных колебаниях под действием возмущающей периодической силы. [c.189]

Учитывая эти качества поверхности и широкие возможности ее применения для работы как при обычных, так и при повышенных температурах, в лаборатории теплообменных аппаратов отдела высокофорсированного теплообмена Института технической теплофизики детально исследовали пучки труб со спирально-приварным оребрением. Цель этих исследований заключалась в определении данных, необходимых для тепловых расчетов теплообменников на базе таких труб. Не менее важной и интересной задачей исследования явилось выяснение влияния на эффективность работы поверхности как компоновки ее в трубные пучки, так и геометрии самого оребрения. Под последним следует понимать размеры оребрения (высоту и толщину ребра, число ребер на единицу длины трубы) и форму ребра (степень его гофрировки в процессе навивки на трубу), изменяющуюся в зависимости от технологии изготовления сребренных труб. [c.125]

Эта работа (см. [14]) преследовала две цели во-первых, оценить влияние развитой турбулентности на показания манометров статического давления в трубе и, во-вторых, получить сведения по распределению статического давления в развитом турбулентном потоке в трубе и спут-ном течении за длинным цилиндрическим телом. [c.131]

В работах [Л. 60, П9] было определено изменение по длине и во времени температуры потока теплоносителя, движущегося по равномерно обогреваемой трубе при скачкообразном изменении обогрева в момент времени т = 0. Но если в [Л. 156] аналитическое решение было выражено непосредственно через хорошо известную функцию типа 0(1, г]), значения которой легко определяются с помощью кривых Т. Шумана, и через модифицированные функции Бесселя /о (г) и /1(2), то в [Л. 119] результаты представлены сложным интегралом, в котором 7( , т]) входит в подынтегральное выражение. Вычисление такого интеграла требует применения приближенных методов, что, конечно, всегда нежелательно. Качественный анализ влияния физических параметров на динамические свойства аппарата чрезвычайно затруднителен. [c.82]

Известно, что выхлопной тракт двигателя, состоящий в основном из отрезков гладких труб, является акустической системой с высокой добротностью и обладает повышенной склонностью к резонансным колебаниям. В работах [1,2] нами указывалось на перспективность применения в подобных системах глушителей с рассеиванием энергии и разработаны методы их проектирования. Основной особенностью глушителей шума выпуска является соизмеримость их элементов с длинами звуковых волн, генерируемых двигателем. Ниже рассмотрено влияние этого обстоятельства на характеристики одного класса акустических систем, создающих последовательное активное сопротивление потоку. [c.241]

Трубы длиной более 6,5 л, как правило, не применяют. При большой длине котла, определяемой осевой формулой, и необходимости смещения центра тяжести котла вперёд из условий развески применяют камеру догорания, которая существенного влияния на тепловую работу котла не оказывает. В этом случае длину труб принимают примерно равной 6 м. [c.37]

Влияние длины центральной трубы в вертикальном отстойнике на его работу. Величина расстояния от нижнего края центральной трубы вертикального отстойника до его дна отражается на коэфициенте использования отстойника. Расстояние это рекомендуется принимать равным примерно высоты отстойника. [c.250]

Рассматривая условия работы жаровых и дымогарных труб, мы видим, что основной нагрузкой является котловое давление, нагружающее стенки труб на сжатие (наружное давление), затем усилия, разрывающие трубу по ее длине, за счет давления пара на решетки. В некоторых условиях трубы могут работать и на продольный изгиб—под влиянием их нагревания. [c.139]

Типичное распределение давления в паре и жидкости по длине тепловой трубы показано на рис. В.1. Кривизна менисков и капиллярное давление по длине трубы изменяются. Максимальная кривизна имеет место в начале испарительной зоны трубы, а минимальная —в конце зоны конденсации. Кривая а — изменение давления в жидкости при отсутствии воздействия массовых сил, кривая б, данная для сравнения,— распределение давлений в жидкости по длине трубы с учетом влияния гравитации в случае, когда силы тяжести препятствуют циркуляции жидкости. При постоянном значении передаваемой трубой мощности влияние гравитации приводит к тому, что капиллярный насос должен развивать более высокий перепад давления по сравнению с работой трубы в невесомости. [c.12]

При работе трубы в поле силы тяжести влияние гравитации необходимо учитывать только на эффективной длине трубы [c.40]

В рассматриваемой работе были получены важные 1езультаты по влиянию длины трубы на величину местных и средних коэффициентов теплоотдачи при турбулентном режиме движения жидкости, которыми широко пользуются в расчетах. [c.238]

Итак, мы определили, что необходимая общая длина конденсатора, объем аргонового резервуара и масса аргона для трубы равны соответственно 0,29 м 5,66X10 и 1,38ХЮ кг. Температура поверхности конденсатора данной трубы колеблется от 1144 до 1200 К при изменении тепловой нагрузки от 439 до 879 Вт. Для этой же трубы без неконденсирующегося газа и без газового резервуара температура поверхности конденсатора будет колебаться от 867 до 1200 К при изменении тепловой нагрузки от 439 до 878 Вт. Таким образом, этот пример хорошо иллюстрирует регулирующее влияние неконденсирующегося газа на работу тепловой трубы. [c.115]

И. А. Чарным наряду с общим исследованием течения в трубах реальных сред проведен анализ двух конкретных случаев движения жидкости и газа, для которых сделаны выводы, распространяемые и на другие формы движения одним из них является гидравлический удар, вызываемый внезапным перекрытием канала, в котором до этого скорость потока была равна Уо другим — распространение импульса давления по каналу, конец которого заглущен. Эти случаи движения отличаются от рассматриваемых здесь. Однако сделанные в работе [25] при их исследовании выводы, касающиеся влияния длины канала на характеристики изменения давления в нем, могут быть использованы и при анализе других процессов, при которых резко изменяется расход в каналах. [c.403]

Влияние закона изменения q по длине трубы на наступление автомодельного режима теплообмена и предельное число Нуссельта в достаточно общей форме исследовано в работе В. Д. Виленского, на которую мы уже ссылались ранее (см. 6-6). Анализ проведен для случая течения в трубе произвольного поперечного сечения при тех же условиях, чт( и в 6-6, с той лищь разницей, что вместо распределения / (.v ) задано распределение плотности теплового потока на стенке qd x). В этом случае температурное поле в потоке жидкости описывается уравнением (6-76) при условии на входе (6-77) и условии на стенке [c.163]

Исходя из предпосылки, что добавка твердых частиц всегда вызывает увеличение потерь давления на единицу длины трубы, многие авторы пытались сделать обобщения на основе наблюдаемых явлений установить соотношение между избыточными потерями давления, вызванными присутствием твердых частиц, с модифицированным числом Рейнольдса течения в трубе [45, 120, 311, б51, 822] и выявить общие закономерности на основе изучения движения отдельной частицы [822] и влияния твердых частиц на локальнзгю турбулентность жидкости [401]. К перечисленным с.ледует добавить работы [5, 210, 427], авторами которых была установлено, что отношение размера частиц к диаметру трубы несущественно. В работах [427, 869] изучалась дискретная фаза. Сообщалось также [304], что в некоторых случаях при добавлении твердых частиц (стеклянных шариков диаметром 200 мк) потери давления при течении по трубе снижались до меньшего уровня, чем в потоке чистого воздуха авторы работы [636] наблюдали в некоторых условиях возникновение непредвиденных градиентов давления. Подробнейшие исследования были выполнены Томасом [798—806], из которых следовало, что в некоторых случаях причиной снижения давления в присутствии частиц твердой фазы является неньютоновская природа смеси. Подробный обзор статей по рассматриваемому вопросу содержится в работе [167]. Обзор выявленных соотношений между потерями давления и содержанием частиц в двухфазном потоке, а также анализ методов теории подобия можно найти в работе [175]. [c.153]

Вероятно, нельзя получить хорошее согласование опытных данных с расчетной зависимостью, если последняя учитывает только влияние теплофизических свойств материала теплоотдающей поверхности и не учитывает ее микрогеометрию. Последний фактор, ло-видимому, оказывает решающее воздействие на интенсивность теплообмена при кипении. Опираясь на теорию зарождения и роста паровых пузырей, а также на результаты исследования характера микрогеометрпи, образующейся при разных способах обработки материалов, авторы работы [79] рекомендуют нормировать значительное число параметров, характеризующих микрогеометрию поверхности Rz — высоту неровностей профиля по десяти точкам макс — сумму из наибольшей высоты выступов шероховатости и наибольшей глубины впадины в пределах базовой длины трубы [c.213]

Опытные данные говорят о том, что при ступенчатом распределении теплового потока по длине трубы, если при этом следующие друг за другом участки с равномерным тепловыделением имеют достаточную длину, неравномерность тепловыделения не оказывает влияния на крь Так, авторы работы [148] провели опыты с трубами диаметром 8 мм, на концах которых были сделаны проточки, обеспечивающие повышенную плотность теплового потока по сравнению с остальной, равномерно обогреваемой частью трубы. Было установлено, что при длине проточки /=200 мм это не оказывало влияния на крь При всплесках q на коротких участках (/=15, 50 и 100 мм) значение <7кр1 повышалось. [c.307]

В Советском Союзе получили развитие теоретические разработки второго направления. Среди них в первую очередь следует указать на работы И. И. Морозова, В. А. Герлиги, Е. П. Серова, Л. Т. Пашкова, В. И. Будникова, А. В. Сергиевского и др., внесших большой вклад в изучение пульсаций потока. Теоретические исследования первого направления начали развиваться за рубежом в работах Мейера и Роуза, Нахаванди и Холлена и др. Результаты обоих направлений показали довольно хорошее совпадение с экспериментальными данными, однако с помощью этих исследований не произведено достаточно широкое изучение механизма пульсаций и определение количественного влияния отдельных параметров на границу устойчивости потока. Более предпочтительным в этом отношении является первое теоретическое направление, так как оно имеет большую точность и дает возможность исследовать механизм явления и характер изменения параметров во времени и по длине трубы в период пульсаций потока. [c.52]

Исследование влияния винтового движения потока капельной жидкости (по методу радиационного нагревания). В предыдущей работе закручивающие возмущения в потоке воздуха создаются только на входе в опытную трубу, а затем по мере движения потока воздуха в силу наличия силы трения он постепенно раскручивается, т. е. уменьшается вращательная скорость и увеличивается шаг раскрутки по длине трубы, что приводит к постепенному затуханию влияния закручива ия потока на интенсивность теплоотдачи. На опытной установке рис. 3-38 (Л. 2] турбулизация потока (вода, жидкий металл) производится по всей длине опытной трубы / с помощью винтовых турбулизаторов 2. Турбулизаторы представляют собой узкие пластины сечением 12X1 мм , скрученные по продольной оси до получения винта с равномерным шагом различной величины 50,5 109,5 мм и шагом, равным бесконечности (пластина). Опытная труба диаметром 2 мм и длиной 1 000 мм помещается в вертикальном положении внутри радиационного нагревателя 3. Поток жидкости внутри трубы двигается сверху вниз. [c.220]

На рис. 4-19 показано влияние параметра л на <7кр1 при различных скоростях циркуляции потока [Л. 5]. Из графика следует, что критический тепловой поток уменьшается как при отрицательных, так и при положительных значениях этого параметра. Уменьшение при положительных значениях параметра л говорит о влиянии паро-содержания при объемном кипении жидкости в трубах. При паросодержаниях х 0,25 (р=170 бар) скорость циркуляции не оказывает влияния на кр1- Опытами установлено, что критические тепловые потоки не зависят от относительной длины трубы [Л. 11], если она больше 8—10 диаметров. При меньших значениях kpj уменьшается с увеличением относительной длины. Эго явление объясняется резким изменением интенсивности конвективного теплообмена в начальном участке трубы. Влияние диаметра на (7npj имеет место при малых его значениях. Некоторое увеличение <7нр наблюдается при уменьшении диаметра до -> 8 мм. Толщина стенки не влияет на <7npj В работе [Л. 13] и др. было установлено, что состояние поверхности на кр не оказывает влияния. Увеличение времени предварительного кипения при шероховатых поверхностях также не приводит к изменению. Стабилизированные значения зависят от количества солей, содержащихся в кипящей жидкости. С увеличением солесо-держания стабилизированные значения увеличиваются, а время, необходимое для получения стабилизированных значений кр,, наоборот, уменьшается [Л. 14]. [c.268]

Переходя к обзору результатов исследований поведения многосвязных оболочек, остановимся прежде всего на работах, посвященных изучению влияния трещин различного типа на напряженно-деформированное состояние цилиндрических труб. Димарогонас [78] рассмотрел задачу об устойчивости длинной трубы (кольца), находящейся под действием внешнего давления. Считалось, что труба имеет продольную щель с глубиной,, не пр-ёвышающей толщину стенки. В работе получено трансцендентное уравнение для критического давления, решение которого представлено в функции от глубины трещины. Автором получены также формы потери устойчивости трубы с внутренними и наружными трещинами. На основе проведенной работы делается вывод о том, что трещины приводят к значительному понижению устойчивости труб. Следует отметить, что сегодня весьма актуальной является пробл ема влияния трещин на динамические параметры элементов несущих конструкций. Исследованию такой задачи посвящена работа Дитриха [79]. В ней приведены результаты исследования изменения собственных частот и форм колебаний труб при появлении различных трещин в сварных щвах. Теоретический анализ выполнен с помощью метода конечных элементов. В работе приведены полученные с помощью ЭВМ графики изменения частот восьми низших тонов изгибных колебаний трубы в зависимости от длины трещины. Соответствующие этим частотам формы колебаний представ- лены в трехмерной форме. [c.301]

Следовательно, решением этой задачи являются общая длина конденсатора 0,238 м количество аргона 5,96X10 кг температура резервуара при 300 Вт 500 К температура резервуара при 200 Вт 713 К. Эти условия следует учитывать, чтобы поддерживать стенку испарителя трубы при температуре 1000 К, в то время как тепловая нагрузка изменяется от 300 до 200 Вт. Весь предыдущий анализ был основан на модели плоского фронта пар — газ. Влияние диффузии пара и газа и осевой теплопроводности на работу газорегулируемых труб обсуждается в следующем разделе. [c.120]

Электро-пневматические тормоза имеют нек-рое применение в подвишном составе пригородных электрических железных дорог, метрополитенов и в специальных поездах большой скорости. У них прижимание тормозных колодок к колесам производится сжатым воздухом (как и в воздушных), а управление впуском и выпуском воздуха ив тормозных цилиндров производится с локомотива электрическим током. После практич. испытаний многочисленных принципов и схем электро-пневматич. тормозов в США и отчасти в Зап. Европе утвердилась общая схема, в к-рой электрическан часть является только придатком к воздушному тормозу, могущему вполне правильно работать без электрич. тока. В этой схеме тормозной кран машиниста снабжается электрич. контактами, при замыкании тормоза посылается ток по поездному кабелю в электромагниты специальных клапанов, добавленных к воздухораспределителям. Когда машинист поворачивает ручку крана для затормаживания (или оттормаживания] пвезда, кран понижает (или повышает) давление в магистрали и одновременно посылает электрич. ток в электромагниты впускных (или выпускных) клапанов. Клапаны впускают воздух из запасных резервуаров в тормозные цилиндры (или соединяют тормозные цилиндры с атмосферой). Если ка-кой-нибудь клапан не сработает, то с опозданием в 1 ск. или доли ск. воздухораспределитель сработает под влиянием изменения давления в магистрали, к-рое всегда идет вслед ва электрич. током. Электромагниты присоединяются в электрич. цепь параллельно и срабатывают в большом диапазоне силы тока. Поэтому порча части электромагнитов не отражается на работе остальных также не отражается на работе электрич. части повышение или понижение сопротивления электрич. цепи. Электро-пневматич. тормоза дают одно очень важное качество — одновременность тормозных процессов во всех единицах поезда, тогда как при воздушных тормозах теоретически нельзя получить скорости распространения по магистрали иаменения давления свыше 330 м ск (скорость звука), практически же редко достигается и 200 лf/ к. Однако электрич. управление значительно усложняет эксплоатацию. Поэтому в длинных вагонах скорых поездов в Германии, чтобы избежать электрич. управления, начинают вводить специальные скоростные ускорители для повышения скорости тормозной волны в воздушной магистрали. Идея спаренных ускорителей заключается в следуюгцем по обоим концам вагона устанавливается по прибору, которые соединяются с магистралью и связываются между собой двумя проволоками в трубе. При понижении давления в магистрали срабатывает соединенный с ней ускоритель, дергает проволоку и черев ускоритель в другом конце вагона выпускает часть воздуха из магистрали, понижая давление в ней [c.106]

Первые экспериментальные данные по теплоотдаче к жидкому металлу, текущему в круглых трубах, при малых числах Ре были получены в работах [1—6 . Уже в них отмечалась сложность подобного эксперимента, обусловленная наличием больп1их градиентов температуры по длине, что может приводить к ряду ошибок в определении температурного напора. С этим связаны весьма большой разброс экспериментальных точек по теплоотдаче и отклонение от их расчетных зависимостей, которые для жидкометаллических теплоносителей при малых скоростях течения должны были обладать высокой степенью надежности. Как впоследствии выяснилось, часть указанных результатов вызвана недостаточной чистотой металла, однако такое объяснение подходило далеко не для всех случаев. Ряд опытов, проведенных более тщательно [5, 7], подтвердил теоретические результаты. Были отмечены две возможные причины отклонения экспериментальных результатов от теоретических влияние продольных перетечек тепла и гравитационных сил. В работе [8] дан теоретический анализ влияния продольных перетечек тепла на процесс стабилизации и стабилизированное значение числа Ки при ламинарном течении. В условиях тепловой стабилизации продольные перетечки тепла повышают температуру потока по сравнению с рассчитанной по тепловому балансу (без учета перетечек). Если в условиях постоянного теплового потока по длине трубы определять среднемассовую температуру жидкости в сечении х из линейной зависимости (<вых—( расстояние от начала обогрева), то полу- [c.122]

Значительное влияние на работу тепловых труб с канавочной гофрированной капиллярной структурой оказывают силы гравитации [67]. Для того чтобы исключить многомерность задачи, часть опытов проводили на тепловой трубе с плоским фитилем нз гофрированной сетки (рис. 4.16,а). Фитиль изготовлен из никелевой односторонней сетки саржевого плетения 80/720 ТУ16-538.082—70 (основа из проволоки диаметром 0,052 мм. уток — из проволоки диаметром 0,035 мм). Гофрирование было проведено таким образом, что структура получилась неоднородной узкие каналы чередовались с широкими. Движение жидкости в капиллярной структуре осуществлялось по широким закрытым каналам, узким открытым каналам и по самой сетке саржевого плетения. Длина трубы составляла 600 мм, ширина фитиля — 15 мм. Торцевые заглушки были выполнены из стекла, что позволило визуально на- [c.102]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...