Влияние диффузии

Аналогичная зависимость имеет место п для Nui ([д., Pei ), если нет взаимного влияния диффузии и теплопроводности. [c.264]

Известно, что затупленную поверхность можно считать оптимальной с точки зрения теплообмена, однако при этом затупленный носок испытывает наиболее интенсивное тепловое воздействие. В связи с этим здесь отражены вопросы, связанные с определением теплового (конвективного и радиационного) потока к затупленным носовым частям тел различной конфигурации (сферический носок, плоский торец). Приведены примеры расчета, в которых дана оценка влияния завихренности потока за криволинейной ударной волной на теплопередачу. Кроме того, ряд вопросов и задач посвящен расчету равновесной температуры поверхности летательных аппаратов в различных газодинамических условиях, в том числе и с учетом влияния диффузии в пограничном слое. [c.670]

Приведем несколько примеров косвенного влияния диффузии на пластическую деформацию. [c.153]

Соотношение (6.8) выполняется не точно из-за влияния диффузии, т. е. продукты реакции могут проникать в атмосферу, увеличивая энтропию и тем самым уменьшая количество располагаемой теплоты. [c.114]

Влияние диффузии некоторых элементов на поверхностную твердость цветных металлов и сплавов [c.559]

Таким образом, форма уравнений (1-Ю), (1-18) позволяет учесть влияние диффузии, включая вызванное ею изменение скорости движения сред. [c.31]

Благодаря высокой дисперсности намываемых частиц ионитов, снижающей до минимума влияние диффузии на степень использования их обменной емкости, на намывных ФСД рабочая обменная емкость (до проскока улавливаемых ионов) достигает 50—90% полной емкости ионитов против 20—50% в обычных фильтрах. Кроме того. [c.301]

В жидких растворах на П. э. оказывает влияние диффузия молекул, к-рая приводит к сближению молекул донора и акцептора и ускоряет П. э. При этом закон затухания (3) на далёких стадиях переходит в экспоненциальный, зависящий от коэф. диффузии В ( закон В %) [c.568]

При отсутствии других силовых полей в двухкомпонентной газовой смеси вектор плотности потока массы компонента 1 относительно общего движения всей массы под влиянием диффузии равен [c.324]

После того как начался рост пузыря, происходит быстрое нарастание скорости к до тех пор, пока эффект охлаждения не станет существенным. После этого скорость движения стенки пузыря непрерывно убывает. До сих по р нет исследований по росту пузырей в этой области, так что детали подобного анализа здесь не приводятся. Сейчас нас интересует асимптотический период роста пузыря, определяемый уравнением (17), который характеризуется ограниченным влиянием диффузии тепла из жидкости к пару на величину к. По мере уве-личения Р температура на стенке пузыря неуклонно убывает, но она не может стать ниже Ть, так как в подобном случае разность давлений рг — Ро стала бы отрицательной, а рост пузыря задержался бы и в конечном счете прекратился. Такой характер процесса не имеет физического смысла. Отсюда следует, что интеграл в правой части уравнения (17), который пропорционален перепаду температуры в стенке пузыря, должен стремиться к некоторому пределу, когда t или и оо. Дальнейшие физические обоснования определяют более точно асимптотическое поведение этого интеграла. Левая часть уравнения (17) отображает в основном ускоряющий эффект роста пузыря в жидкости. Когда пузырь растет, это ускорение стремится к нулю вследствие влияния охлаждения. Следовательно, при ->-оо [c.200]

Рассмотрим, следуя работе [31 ], влияние диффузии вещества на длительную [c.222]

Рис. 114. Влияние диффузии ве щества ва длительную прочность [88]

При заряде происходит тот же процесс, что и при разряде, но Б обратном порядке. Внутри пор и около пластин аккумулятора выделяется образующаяся серная кислота, и плотность электролита здесь становится выше, чем в остальной части аккумулятора. Повышение плотности вызовет увеличение э. д. с. напряжения. Плотность электролита будет возрастать также под влиянием диффузии. [c.18]

Рис. 5.8. Влияние диффузии на распределение температуры по стенке трубы вдоль конден-< атора

Влияние осевой теплопроводности на распределение температуры по стенке трубы подробно обсуждалось выше. Для дальнейшего уточнения мы должны учесть влияние диффузии между паром и неконденсирующимся газом. Диффузия неконденсирующегося газа в активную зону конденсатора снижает парциальное давление пара. В двухфазной системе снижение давления пара сопровождается соответствующим снижением температуры пара и, следовательно, температуры на границе раздела пар-фитиль и температуры стенки трубы. Анализ, учитывающий влияние диффузии пара и газа, описывается ниже. [c.123]

Процесс расширения в следе на расстоянии от тела, меньшем Хц, является адиабатическим, в то время как на больших расстояниях следует учитывать влияние диффузии и теплопроводности. На фиг. 53 представлены значения х при средней скорости 6 км/с, средней температуре следа 3000 К и давлении в следе, равном местному атмосферному давлению. [c.135]

Влияние диффузии на скорость химической реакции в неподвижной среде [c.28]

В двух ранее рассмотренных случаях нами не учитывалось влияние диффузии на степень химической неоднородности. При установившихся непрерывных процессах кристаллизации незначительное диффузионное перераспределение примесей приводит к некоторому выравниванию концентраций, однако качественно картину их распределения не изменяет. Для прерывистого процесса кристаллизации характерно появление определенной периодичности в распределении примесных элементов по длине кристаллита. В момент замедления, а затем и остановки процесса диффузия примеси в жидкую и твердые фазы начинает играть существенную роль в выравнивании составов как внутри однородных фаз, так и между твердой и жидкой. Из рис. 12.25, в, видно, что в момент остановки процесса затвердевания слои жидкости, прилегаюш,ие к твердой фазе, обедняются примесью (—ДСж), а затвердевший металл обогащается ею. Возобновление процесса кристаллизации из обедненного состава жидкой фазы приводит к снижению содержания примеси во вновь образующихся кристаллитах (—АСтв). Повторяясь периодически, этот процесс приводит к появлению так называемой слоистой неоднородности. Количество легирующего элемента в жидкой и твердой фазах на границе сплавления определяется следующими зависимостями [c.459]

Аналогичные теории и представления о прочности поверхности раздела при растяжении и сдвиге были развиты применительно к композитам первого класса. Приведенные Купером и Келли примеры композитов (таких, как медь — вольфрам) подтверждают справедливость выполненного ими анализа поведения систем с металлической матрицей. В системах второго и третьего классов на границе волокно — матрица появляется зона конечной ширины, отличающаяся по свойствам как от матрицы, так и от волокна. Анализ систем второго класса был начат Эбертом и др. [16]. Они использовали дифференциальные методы для оценки влияния диффузии в зоне раздела на механические свойства компонентов. Эта работа является одновременно и первым анализом немодельных систем, хотя она и была ограничена лишь системами с химическим континуумом, т. е. непрерывным изменением состава (см. гл. 2). В системах третьего класса наличие продукта реакции приводит к химическому дисконтинууму — прерывистому измене- [c.19]

Были предприняты попытки разработать аналитические методы, позволяющие прогнозировать влияние диффузии через поверхность раздела на механические свойства комшоиентов при этом градиенты состава в химическом континууме по нормали к поверхности раздела аппроксимировали с помощью дифференциальных методов [19]. Хотя развитый в работе [19] метод не является достаточно общим, там убедительно показано, что при наличии химически размытой зоны раздела вне зависимости от того, имеются ли в ней химические соединения или нет, композит превращается в многокомпонентное образование, каждый компонент которого вносит свой вклад в свойства композита. [c.49]

По-видимому, мощность дозы оказывает большое влияние на процессы, в ходе которых образцы реагируют с окружающей средой. При облучении на воздухе деструкция вызывается, по-видимому, диффузией кислорода в образцы, что приводит к образованию перекисных и гидроперекис-ных радикалов. Степень влияния этих реакций на физические свойства материалов зависит, вероятно, от скорости диффузии в исходном материале и от геометрии образца. При облучении электронами процесс образования свободных радикалов может оказаться сильнее влияния диффузии кислорода, что приводит к преобладанию реакций сшивания. При облучении у-квантами и в реакторе из-за малой скорости образования свободных радикалов влияние диффузии кислорода на процесс деструкции проявляется в укорачивании цепей и ингибировании процесса сшивания. [c.53]

Проволочный образец из стали Св-08 с 0,08% С, диаметром 1 мм подвергали отжигу в вакуумной печи при 920 С. Электролитом служил водный раствор 7-н. H2SO4. Благодаря кратковременности опыта (2—3 мин) было исключено влияние диффузии водорода в металл и деформационного старения. [c.66]

Н. Ф. Казаков. Влияние диффузии и адгезии на износостойкость твердосплав- [c.100]

Из таблицы видно, что термообработка тоже приводит к некоторому снижению пластичности. По-видимому, снижение пластичности вызывается некоторым окислением ниобия в вакууме порядка 5-10" мм. рт. ст. Ниобий с покрытием во всех случаях имеет меньшую пластичность, чем ниобий без покрытия, но прошедший точно такую же термообработку. С целью выяснения влияния диффузии металла покрытия на свойства основного металла были проведены длительные отжиги при высоких температурах. Образцы, подвергнутые отжигу, испытывались на растяжение при комнатной температуре. Результаты приведены в табл. I. 42 и на рис. I. 36. Как видно из рис. I. 36, пятичасовой отжиг при 1600° С незначительно уменьшил пластичность как исходного ниобия, так и ниобия с покрытием, не изменив (по отношению к неотожженным образцам) характера зависимости пластичности от толщины покрытия. По-видимому, здесь еще не сказывается влияние диффузии. Совершенно иная зависимость [c.103]

Также проводились эксперименты по определению влияния диффузии материала покрытия на длительную прочность при высоких температурах. Образцы е различной толщиной рениевого покрытия испытывались при 1500° С в вакууме при одинаковом напряжении, равном 1,5 кПмм . Результаты иепытанийщри-ведены на рие. I. 38. [c.105]

В процессе газовой коррозии перлитных сталей происходит обезуглероживание поверхностного слоя под влиянием диффузии углерода к пленке окисла, образование смеси окнси и двуокиси углерода и удаление этоГ) смеси в окружающую газовую среду. Поэтому в структуре поверхностных слоев труб может полностью отсутствовать перлит. [c.318]

Трение титана в различных средах. При трении в поверхностных слоях трущихся деталей происходит развитие пластических деформаций, на интенсивность которых значительное влияние оказывает теплота трения. Одновременно с этим существенно возрастает роль диффузионных и окислительных процессов. Для титана, являющегося реактивным металлом, влияние диффузии газов из окружающей среды на характер трения и износа оказывается более существенным, чем у обычно применяемых в технике металлов. Это обстоятельство, а также влияние процесса наводорожи-вания поверхности титана при трении впервые было показано авторами [23] при исследованиях изменений в поверхностных слоях сплавов титана марок ВТБ и ВТ14 и их связи с антифрикционными характеристиками в зависимости от удельной нагрузки, скорости и пути трения в воздухе, в 3%-ном растворе Na l, трансформаторном масле и аргоне. Трение однородной пары из титанового сплава марки ВТБ во всех средах сопровождалось схватыванием трущихся поверхностей, которое при нагрузке 10 кгс/см обнаруживается уже в процессе приработки, и исходная шероховатость поверхности (классов 7—8) постепенно ухудшается до классов 2—Б в зависимости от удельной нагрузки. Процесс схватывания носит установившийся характер, что проявляется в прямолинейной зависимости износа контртела и образца от пути трения. Типичный для других сочетаний металлов (или других видов фрикционной связи) участок неустановившегося износа отсутствовал. Среднее значение суммарной интенсивности износа образцов и контртел во всех испытанных средах при скоростях трения 0,2 м/с оказалось линейной функцией удельной нагрузки q (рис. 87, а) [c.183]

В ироцессе газовой коррозии перлитных сталей происходит обезуглероживание поверхностного слоя иод влиянием диффузии углерода к иленке окисла, образование смеси закиси и окиси углерода и удаление этой смеси в окружающую газовую среду. Поэтому в структуре иоверхностных слоев может полностью отсутствовать перлит. Поверхностное обезуглероживание снижает прочность и твердость наружных слоев металла. Оно часто наблюдается в иаропр оводных и пароиерегревательиых трубах. [c.219]

Движение краевой дислокации в плоскости частичного сдвига кинематически возможно и без влияния диффузии точечных дефектов. Эта плоскость называется плоскостью скольжения и обычно совпадает с плоскостями наиболее плотной упаковки атомов в кристаллической решетке. При скольжении дислокация может выйти на поверхность кристалла и образовать ступеньку элементарного сдвига размером Ь. Перемещение дислокации из одного устойчивого положения в другое связано с преодолением определенного энергетического барьера. Поэтому при движении дислокации в плоскости скольжения возникает сила сопротивления (сила Пайерлса) и для ее преодоления необходимо наличие внешнего касательного напряжения т (см. рис. 2.9). Для кристаллов без примесей с упругоизотропной простой кубической решеткой сила Пайерлса [47 ] [c.86]

Защитные свойства оценивали по временным и частотным зависимостям составляющих импеданса. Получены данные о свойствах 30 композиций различного состава, изучено влияние термоциклиро-вания в интервале температур -60°С...+100°С на свойства. Определено влияние диффузии через материал покрытия и диффузии вдоль границы эмаль-полишрсиликатное покрытие на защитные свойства отремонтированного участка. [c.196]

Пример. Влияние диффузии вещества на длительную прочность. Экспериментально установлено влияние различных физико-химических процессов на длительную прочность материалов, В частности, существенное влияние на длительную прочность металлов оказывает жидкометаллическая среда. Процесс взаимодействия такой среды и конструктивного элемента сложен. Однако в этом процессе наибольшее влияние приписывается диффузии некоторых элементов. Описанная задача имеет бол ьшое практическое значение в проблеме длительной прочности энергетических установок с жидкометаллическими теплоносителями. Ее решение в рамках модели хрупкого разрушения рассмотрено Л. М, Качановым [29], а в рамках модели вязкого разрушения на основе энтропийного критерия длительной прочности — Д. А. Ки,йЛбаевым и А. И. Чудновским [88], (31 ]. [c.222]

Краткий обзор методов. При изучении теплопроводности влажных пористых материалов широко применяются методы моделирования, которые учитывают как структуру материала, так и происходящие в них процессы тепло- и массопереноса. Одна из первых попыток моделирования этих процессов была выполнена О. Кришером [39]. В предложенной им модели учтена существенная особенность влажного пористого материала — наличие сухих и увлажненных )Д1астков в порах, твердого скелета, а также влияние диффузии пара на перенос теплоты. Действительно, тепловой поток в любом случае проходит через твердые частицы, через поры, заполненные жидкостью и сухим возД)тсом, а также переносится паровоздушной смесью в порах. Все эти процессы переноса могут ос)тцествляться как параллельно, так и последовательно, что и нашло отражение в структуре модели, состоящей из комбинации участков, ориентированных параллельно (концентрация 1 - а) и перпендикулярно (концентрация а) общему направлению теплового потока. Заметим, что концентрация а этих участков неизвестна, также является неизвестной величина Ь поверхности твердого каркаса, смоченной влагой. [c.129]

В настоящее время, имея в циду возможное влияние диффузии вдоль дислокаций на кривизну графика Аррениуса, трудно избежать вывода о том, что ползучесть, контролируемая диффузией, вероятно, не единственный механизм, действующий при высоких температурах. Подчеркнем еще раз,., что вкс геримен-тальное определение показателя степенного закона п и энергии активации Q в ограниченных областях напряжений и температур не дает достаточной информации для точного определения механизма процесса ползучести величины п и Q—слишком слабые критерии. Во многих случаях для этого необходимо ис-. следовать конфигурации дислокаций под просвечивающим электронным микроскопом. ---------- [c.131]

Следовательно, решением этой задачи являются общая длина конденсатора 0,238 м количество аргона 5,96X10 кг температура резервуара при 300 Вт 500 К температура резервуара при 200 Вт 713 К. Эти условия следует учитывать, чтобы поддерживать стенку испарителя трубы при температуре 1000 К, в то время как тепловая нагрузка изменяется от 300 до 200 Вт. Весь предыдущий анализ был основан на модели плоского фронта пар — газ. Влияние диффузии пара и газа и осевой теплопроводности на работу газорегулируемых труб обсуждается в следующем разделе. [c.120]

Газогенераторная установка на тепловых трубах 193 газорегулируемые тепловые трубы без газо1вого резервуара 109 влияние диффузии 120 влияние осевой передачи тепла 120 общие сведения 23, 106 резервуар с обратной связью 118 с горячим газовым резервуаром 117 с резервуаром, имеющим фитиль 113 с холодным газовым резервуаром без фитиля 116 Давление баланс 45 [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...