Трубы влияние

Рис. 10.3. Теплообмен при ламинарном и переходном режимах вынужденного движения жидкости в трубе влияние на теплообмен свободного движения жидкости

Потери напора в стыках. Важным вопросом гидравлического расчета трубопроводов является учет потерь напора, вызываемых стыками. Исследования сопротивления сварных стыков (электродуговые, контактной сварки и с подкладными кольцами) показали, что гидравлическое сопротивление трубопроводов при наличии стыков возрастает, но кривые 1=/(Не) сохраняют тот же вид, что н для труб без стыков (рис. 4.55). Последние можно рассматривать как местные сопротивления естественно, что с уменьшением диаметра трубы влияние стыков на сопротивление увеличивается. [c.212]

Из рис. 59 и 60 видно, что в обычных стальных трубах влияние шероховатости начинает сказываться при меньших [c.73]

Так же как и в круглых трубах, влияние давления на значение х°гр В кольцевых каналах неоднозначно при низких давлениях с ростом р значение возрастает, достигает максимума при р = = 4,9 МПа, а затем убывает (в круглых трубах максимум на кривой л %=/(р) наблюдается при том же давлении). [c.329]

Здесь dm=(di+d2)/2 —средний диаметр и б= ( 2—коэффициентом кривизны ф. Его значение определяется отношением диаметров da/di в самом деле, из сопоставления (1-11) и (1-19) имеем [c.21]

Величины среднего коэффициента теплоотдачи по длине трубы влиянию упомянутых выше условий подвержены в меньшей степени, так как в процессе осреднения влияние отдельных факторов сглаживается. [c.80]

Для сравнения влияния марки стали на необходимую толщину стенки трубы, влияния отклонений температуры и т. п. удобно пользоваться номограммой, приведенной а рис. 7-5. В левом квадранте по оси абсцисс отложены расчетные температуры стенки труб, по оси ординат — допускаемые напряжения. Кривые изображают изменение допускаемых напряжений различных котельных сталей р зависимости от температуры. В правом квадранте то оси абсцисс нанесены рабочие давле- [c.381]

Проверку сечения кольца делают по формулам сложного сопротивления, причем в состав рабочего сечения можно включить часть стенкн трубы (поясок) шириной 6 10 -Ь 15 V Наиболее напряженными оказываются крайние волокна кольца, удаленные от стенки трубы. Влияние кольца на напряженное состояние трубы обычно не учитывается. [c.156]

Влияние длины трубы. Влияние обогреваемой длины трубы на граничный массовый расход при неизменных остальных параметрах также проявляется через изменение общей тепловой нагрузки на трубу. Например, увеличение длины трубы приводит к увеличению длины испарительного участка и тем самым уменьшает устойчивость потока. Таким образом, изменение обогреваемой длины трубы приводит к почти прямо пропорциональному изменению граничного массового расхода (рис. 6, в). [c.60]

Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока суш ественно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см и пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя. [c.64]

Для теплообменников с раздвинутой решеткой труб влияние относительного шага при турбулентном течении теплоносителя учитывается использованием в критериях подобия гидравлического диаметра. В теплообменнике с плотной упаковкой труб теплосъем снижается по сравнению с упаковкой раздвинутого относительного шага примерно на 50% (рис. 7.28). [c.211]

Однако в пучке труб влияния числа Ее в диапазоне (8,9. ... .. 1 7,5) 10 и температурного фактора (7 с/Т п) м 1 — >37 на коэффициент /Гн не наблюдается (см. рис. 5.4). [c.148]

Таким образом, при расчете средней температуры для простого экрана расстояние / на взаимный теплообмен между плоскостью обмуровки и поверхностью труб влияния не оказывает (конечно, это справедливо только в том случае, если трубы не утоплены в обмуровку и каса-гельны к плоскости излучения). [c.56]

Таким образом, как при пленочной, так и капельной конденсации пара на горизонтальной трубе влияние скатывающегося сверху конденсата невелико. [c.169]

В теплообменниках часто применяется поперечное обтекание пучков круглых труб. Влияние соседних труб на теплоотдачу рассматриваемой весьма существенно и 18 275 [c.275]

Таким образом, в зависимости от способа подвода жидкости к входному сечению канала и от числа Рейнольдса пограничный слой в этом сечении может иметь турбулентное или ламинарное течение с последующим переходом в турбулентный режим. В соответствии с этим изменяется и теплоотдача по длине трубы. Если труба короткая, то большая часть ее занята начальным участком с описанными выше сложными явлениями. В длинных трубах влияние этого начального участка невелико и основная часть находится в стабилизированной области, где теплоотдача с длиной трубы изменяется незначительно. Зависимость теплоотдачи от характера и величины гидродинамических возмущений в потоке жидкости широко используется для интенсификации процессов конвективного теплообмена в том случае, когда нельзя увеличить скорость (см. 3-12). [c.135]

Между тем очевидно, что с увеличением длины трубы влияние диссипативного нагрева в общем балансе тепла возрастает. [c.57]

При применении метода толстостенной трубы основными источниками погрешностей являются неучет тепловых потоков в осевом направлении и нарушение однородности температурного поля при закладке термоэлектрических преобразователей вблизи внутренней поверхности трубы. Влияние осевых потоков выясняется (и по необходимости учитывается) в результате расчета температурного поля в стенке трубы (см. п. 6.3.2). Влияние нарушения однородности температурного поля при закладке термоэлектрических преобразователей косвенным образом учитывается в коэффициентах А в (6.24). [c.393]

Необходимо еще раз подчеркнуть, что выше рассматривались профиль скорости и сопротивление для полностью развитого (равномерного) течения, и рис. 13-9 применим только при этом условии. На протяжении начального участка трубы падение давления больше, чем на такой же длине в равномерном потоке, так как здесь имеет место как более высокое касательное напряжение на стенке, так и падение давления из-за изменения потока количества движения. Таким образом, величина Я, вычисленная по перепаду давления на протяжении начального участка с помощью формулы ( 13-11), будет больше, чем величина Я в равномерном потоке при том же значении Re=l//)/v. Для длинных труб влиянием начального участка обычно можно пренебречь. [c.295]

Пример 2. Трубы кругового и квадратного поперечного сечения (рис, 3.12) изготовлены из одного материала. Трубы имеют одинаковые длину, толщину и плош,адь поперечного сечения и нагружены одинаковыми крутящими моментами. Чему равны отношения касательных напряжений и углов закручивания для этих труб (Влиянием концентраций напряжений в углах трубы квадратного поперечного сечения пренебречь.) [c.114]

При напорном движении в трубах влияние силы тяжести (число Фруда) исключается из рассмотрения. Тогда для напорного движения в круглых трубах [c.142]

Из графиков видно, что оптимальная скорость в значительной степени зависит от затрат на тягу и дутье, объема и температуры уходящих газов. При увеличении температуры уходящих газов или уменьшении их объема и затрат на тягу и дутье оптимальные скорости увеличиваются. Доминирующее влияние при этом оказывают объем и температура уходящих газов, причем в многоствольных трубах влияние объема уходящих газов меньше из-за меньшего значения коэффициента трения. [c.105]

Формула (14.38) применима для расчета теплоотдачи в прямых трубах. При течении жидкости в изогнутых трубах за счет центробежных сил возникает добавочное завихренное движение. С увеличением радиуса кривизны изогнутой части трубы влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе (при =сх5) оно исчезает (прямая труба). Наличие центробежного эффекта приводит к увеличению теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента который определяется следующим соотношением [c.309]

Теоретический расчет конвективного теплообмена потока жидкости в трубах осложняется влиянием ряда эффектов, таких, например, как формирование и взаимное влияние скоростных и температурных полей в потоке, влияние естественной конвекции на ламинарное течение в трубах, влияние температурных неоднородностей при переносе тепла турбулентными массами к стенке и др. [c.334]

Для восходящих пароводяных потоков в вертикальных круглых трубах влияние давления, а вместе с ним и изменения [c.169]

Мощность, расходуемая на сварку, тем больше, чем выше скорость сварки, частота сварочного тока и чем толще стенка свариваемой трубы. Влияние диаметра свариваемой трубы при прочих равных условиях незначительно. [c.327]

Развитие процесса теплоотдачи при обтекании пластины и в начальном участке трубы протекает идентично. При вязкостном течении начальный термический участок имеет большую длину. Поэтому в качестве определяющего размера даже для достаточно длинных труб в [Л. 164] принято расстояние х рассматриваемого сечения от начала трубы. Влияние же кривизны канала и стеснения потока стенками трубы учитывают комплексом (д / ) -. [c.199]

Автоматическая аргонодуговая сварка неплавящимся электродом корневого шва на весу. Сварка ведется с присадкой сварочной проволоки или без нее (в зависимости от размера труб), влияние аргона то же, что и при ручной аргонодуговой сварке. [c.512]

Фултона [18], Шспера [19] и Ван-Демтсра [20] ). Строгое теоретическое рассмотрение сложного турбулентного течения газа, которое имеет место в вихревой трубе, является чрезвычайно трудной задачей, особенно в связи с тем, что профиль скоростей потока внутри трубы экспериментально пока еще не определен. Однако качественно эффект охлаждения можно объяснить следую-п им образом. Вращающийся поток воздуха внутри трубы создает в радиальном направлении градиент давления, возрастающий от оси к стенке трубы. Влияние турбулентности на такое ноле давлений выражается в адиабатическом перемешивании. Это приводит к созданию адиабатического распределения температур, при котором более холодный газ оказывается в области, расположенной вблизи оси трубы. Однако вследствие теплопроводности, приводящей к уменьшению градиента температур в радиальном направлении а также непостоянства значений угловой скорости в разных местах трубы адиабатическое распределение полностью осуществлено быть не может. Ван-Демтор описывает последний эффект следующим образом Если угловая скорость непостоянна, то вступает п действие другой механизм, приводящий к возникновению потока механической энергии в радиальном направлении наружу. Вследствие турбулентного трения (вихревой вязкости) внутренние слои жидкости или газа стремятся заставить внешние слои двигаться с той [c.13]

Для восходящих пароводяных потоков в вертикальных круглых трубах влияние давления, а вместе с ним и изменения теплофизических свойств фаз Pg, Рь /, S, диаметра трубы D и расхода смеси т на зависимость ф( ) описывается следующей аппроксимацией, построенной по большему количеству эксиери-ментальных данных (3. Л. Мироиольский и др., 1965) [c.169]

Зависимость (XV. 124) справедлива для гладких магнитогидродинамических труб. Влияние шероховатости стенок в рассматри- ваемом случае является сложным. Достаточно сказать, что в отличие от обычной гидродинамики шероховатость стенок трубы может оказывать существенное влияние на коэффициент трения ламинарных магнитогидродинамических потоков. HeKOTopi ie данные по такому влиянию приведены в литературе, однако их недостаточно для получения надежных расчетных зависимостей. [c.437]

Подаваемый в нижние концы кипятильных труб шлам в сильно диспе)ргированном виде увлекался восходящим потоком ци ркулируемой в трубах воды н частично оседал на поверхности опытных участков, воздействуя на )металл трубы. Влияние шламов на развитие коррозионных явлений определялось по окончании опытов способом, описаиным выше. [c.214]

Следует обратить внимание также и на то, что стали различных марок имеют различный ресурс пластичности. Для одних сталей ресурс пластичности в 1% достаточен для обеспечения надежной эксплуатации, однако нельзя распространять этот вывод на все стали, используемые для изготовления паропроводов. На свойства металла труб ощутимо влияют колебания химического состава в допускаемых для данной стали пределах, а также металлургические особенности ее производства. Так, металл большинства плавок стали 15Х1М1Ф отличается высокой длительной пластичностью, однако встречаются плавки и с весьма низкой пластичностью. По (накопленным результатам опытов и эксплуатации допускаемый ресурс пластичности в 1% для труб паропроводов и коллекторов из сталей 16М, Г2МХ и 15ХМ обеспечивает надежность их в эксплуатации с достаточным запасом. При назначении допускаемого в эксплуатации ресурса пластичности необходимо учитывать особенности свойств стали, возможные колебания длительной пластичности в пределах марки, возможную неоднородность структуры и свойств по длине трубы, влияние концентраторов напряжений и других факторов. [c.251]

Результаты исследования энергетических спектров турбулентности в пучках витых труб, выполненного по изложенной методике, представлены на рис. 3.1 в функции волновых чисел (3.4). Полученные даннь1е (см. рис. 3.1) позволили уточнить оценки нормированной спектральной плотности, сделанные в работе [12]. В этой серии экспериментов также наблюдается сдвиг спектра в область больших волновых чисел по сравнению со спектрами в круглой трубе. Влияние числа Ее на распределение Е к) практически не проявляется, однако с ростом числа Ее имеется некоторая тенденция к увеличению [c.78]

Многие детали теплообмена поверхности нагрева с псевдоожнженным слоем, как-то изменение локальных коэффициентов теплообмена, различие средних коэффициентов теплообмена горизонтальных и вертикальных труб, влияние их диаметра и т. д., связаны с особенностями обтекания поверхностей частицами и их агрегатами, как показали эксперименты, недавно проведенные в нашей лаборатории Н. В. Антонишиным. [c.401]

Опыты Катца и Гейста [146] обнаружили, что для сребренных труб влияние стенания конденсата с вышележащих рядов весьма незначительно и теплоотдача пучка оребренных труб мало отличается от теплоотдачи одиночной сребренной трубы. Слабое влияние числа рядов труб объясняется, видимо, влиянием поверхностного натяжения конденсата, стекающего между рядами. [c.48]

На рис. 4-19 показано влияние параметра л на <7кр1 при различных скоростях циркуляции потока [Л. 5]. Из графика следует, что критический тепловой поток уменьшается как при отрицательных, так и при положительных значениях этого параметра. Уменьшение при положительных значениях параметра л говорит о влиянии паро-содержания при объемном кипении жидкости в трубах. При паросодержаниях х 0,25 (р=170 бар) скорость циркуляции не оказывает влияния на кр1- Опытами установлено, что критические тепловые потоки не зависят от относительной длины трубы [Л. 11], если она больше 8—10 диаметров. При меньших значениях kpj уменьшается с увеличением относительной длины. Эго явление объясняется резким изменением интенсивности конвективного теплообмена в начальном участке трубы. Влияние диаметра на (7npj имеет место при малых его значениях. Некоторое увеличение <7нр наблюдается при уменьшении диаметра до -> 8 мм. Толщина стенки не влияет на <7npj В работе [Л. 13] и др. было установлено, что состояние поверхности на кр не оказывает влияния. Увеличение времени предварительного кипения при шероховатых поверхностях также не приводит к изменению. Стабилизированные значения зависят от количества солей, содержащихся в кипящей жидкости. С увеличением солесо-держания стабилизированные значения увеличиваются, а время, необходимое для получения стабилизированных значений кр,, наоборот, уменьшается [Л. 14]. [c.268]

В стационарном случае (т оо) отличие между температурными полями линейного и цилиндрического источников отсутствует. Другими словами, в стационарном случае размеры трубы на температурное поде вне трубы влияния не оказывают. [c.9]

В полученном (результате особенно интересно то, ЧТО решающее влияние на повышение интенсивности теплоотдачи в данном процессе оказывает окорасть пара при входе в трубу. Влияние же степени конденсации сравнительно незначительно. [c.371]

Оценивается влияние температурного скачка и термодиффузии на экспериментальные результаты по теплопроводности газов и их смесей, получаемые различными стационарными и нестационарными методами. Показано, что вклад термодиффуаии в теплопроводность газовых смесей, определяемую стационарными методами, наиболее значителен для смесей с малым отношением масс молекул при определении теплопроводности газов и их смесей нестационарным методом ударной трубы влияние температурного скачка существенно, а вкладом термодиффузии можно пренебречь. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...