Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Трубы влияние

Рис. 10.3. Теплообмен при ламинарном и переходном режимах вынужденного движения жидкости в трубе влияние на теплообмен свободного движения жидкости Рис. 10.3. Теплообмен при ламинарном и переходном режимах <a href="/info/109078">вынужденного движения жидкости</a> в трубе влияние на теплообмен <a href="/info/2450">свободного движения</a> жидкости

Потери напора в стыках. Важным вопросом гидравлического расчета трубопроводов является учет потерь напора, вызываемых стыками. Исследования сопротивления сварных стыков (электродуговые, контактной сварки и с подкладными кольцами) показали, что гидравлическое сопротивление трубопроводов при наличии стыков возрастает, но кривые 1=/(Не) сохраняют тот же вид, что н для труб без стыков (рис. 4.55). Последние можно рассматривать как местные сопротивления естественно, что с уменьшением диаметра трубы влияние стыков на сопротивление увеличивается.  [c.212]

Из рис. 59 и 60 видно, что в обычных стальных трубах влияние шероховатости начинает сказываться при меньших  [c.73]

Так же как и в круглых трубах, влияние давления на значение х°гр В кольцевых каналах неоднозначно при низких давлениях с ростом р значение возрастает, достигает максимума при р = = 4,9 МПа, а затем убывает (в круглых трубах максимум на кривой л %=/(р) наблюдается при том же давлении).  [c.329]

Здесь dm=(di+d2)/2 —средний диаметр и б= ( 2—коэффициентом кривизны ф. Его значение определяется отношением диаметров da/di в самом деле, из сопоставления (1-11) и (1-19) имеем  [c.21]

Величины среднего коэффициента теплоотдачи по длине трубы влиянию упомянутых выше условий подвержены в меньшей степени, так как в процессе осреднения влияние отдельных факторов сглаживается.  [c.80]

Для сравнения влияния марки стали на необходимую толщину стенки трубы, влияния отклонений температуры и т. п. удобно пользоваться номограммой, приведенной а рис. 7-5. В левом квадранте по оси абсцисс отложены расчетные температуры стенки труб, по оси ординат — допускаемые напряжения. Кривые изображают изменение допускаемых напряжений различных котельных сталей р зависимости от температуры. В правом квадранте то оси абсцисс нанесены рабочие давле-  [c.381]

Проверку сечения кольца делают по формулам сложного сопротивления, причем в состав рабочего сечения можно включить часть стенкн трубы (поясок) шириной 6 10 -Ь 15 V Наиболее напряженными оказываются крайние волокна кольца, удаленные от стенки трубы. Влияние кольца на напряженное состояние трубы обычно не учитывается.  [c.156]

Влияние длины трубы. Влияние обогреваемой длины трубы на граничный массовый расход при неизменных остальных параметрах также проявляется через изменение общей тепловой нагрузки на трубу. Например, увеличение длины трубы приводит к увеличению длины испарительного участка и тем самым уменьшает устойчивость потока. Таким образом, изменение обогреваемой длины трубы приводит к почти прямо пропорциональному изменению граничного массового расхода (рис. 6, в).  [c.60]


Влияние давления. Как известно, увеличение давления повышает устойчивость потока вследствие уменьшения зависимости удельного объема от энтальпии и относительной доли сопротивления испарительного участка в общем сопротивлении трубы. В результате теоретического решения было определено количественное влияние давления на границу устойчивости потока при различном недогреве и дросселировании на входе, при неизменных остальных параметрах. Влияние давления на граничный расход в горизонтальной трубе приведено в таблице. В вертикальной трубе влияние давления на граничный расход проявляется более резко, т. е. с уменьшением давления устойчивость потока суш ественно ухудшается. Можно отметить, что в горизонтальной трубе при давлении р > 160 кГ/см и пульсации имеют место лишь при перегреве теплоносителя.  [c.64]

Для теплообменников с раздвинутой решеткой труб влияние относительного шага при турбулентном течении теплоносителя учитывается использованием в критериях подобия гидравлического диаметра. В теплообменнике с плотной упаковкой труб теплосъем снижается по сравнению с упаковкой раздвинутого относительного шага примерно на 50% (рис. 7.28).  [c.211]

Однако в пучке труб влияния числа Ее в диапазоне (8,9. ... .. 1 7,5) 10 и температурного фактора (7 с/Т п) м 1 — >37 на коэффициент /Гн не наблюдается (см. рис. 5.4).  [c.148]

Таким образом, при расчете средней температуры для простого экрана расстояние / на взаимный теплообмен между плоскостью обмуровки и поверхностью труб влияния не оказывает (конечно, это справедливо только в том случае, если трубы не утоплены в обмуровку и каса-гельны к плоскости излучения).  [c.56]

Таким образом, как при пленочной, так и капельной конденсации пара на горизонтальной трубе влияние скатывающегося сверху конденсата невелико.  [c.169]

В теплообменниках часто применяется поперечное обтекание пучков круглых труб. Влияние соседних труб на теплоотдачу рассматриваемой весьма существенно и 18 275  [c.275]

Таким образом, в зависимости от способа подвода жидкости к входному сечению канала и от числа Рейнольдса пограничный слой в этом сечении может иметь турбулентное или ламинарное течение с последующим переходом в турбулентный режим. В соответствии с этим изменяется и теплоотдача по длине трубы. Если труба короткая, то большая часть ее занята начальным участком с описанными выше сложными явлениями. В длинных трубах влияние этого начального участка невелико и основная часть находится в стабилизированной области, где теплоотдача с длиной трубы изменяется незначительно. Зависимость теплоотдачи от характера и величины гидродинамических возмущений в потоке жидкости широко используется для интенсификации процессов конвективного теплообмена в том случае, когда нельзя увеличить скорость (см. 3-12).  [c.135]

Между тем очевидно, что с увеличением длины трубы влияние диссипативного нагрева в общем балансе тепла возрастает.  [c.57]

При применении метода толстостенной трубы основными источниками погрешностей являются неучет тепловых потоков в осевом направлении и нарушение однородности температурного поля при закладке термоэлектрических преобразователей вблизи внутренней поверхности трубы. Влияние осевых потоков выясняется (и по необходимости учитывается) в результате расчета температурного поля в стенке трубы (см. п. 6.3.2). Влияние нарушения однородности температурного поля при закладке термоэлектрических преобразователей косвенным образом учитывается в коэффициентах А в (6.24).  [c.393]

Необходимо еще раз подчеркнуть, что выше рассматривались профиль скорости и сопротивление для полностью развитого (равномерного) течения, и рис. 13-9 применим только при этом условии. На протяжении начального участка трубы падение давления больше, чем на такой же длине в равномерном потоке, так как здесь имеет место как более высокое касательное напряжение на стенке, так и падение давления из-за изменения потока количества движения. Таким образом, величина Я, вычисленная по перепаду давления на протяжении начального участка с помощью формулы ( 13-11), будет больше, чем величина Я в равномерном потоке при том же значении Re=l//)/v. Для длинных труб влиянием начального участка обычно можно пренебречь.  [c.295]


Пример 2. Трубы кругового и квадратного поперечного сечения (рис, 3.12) изготовлены из одного материала. Трубы имеют одинаковые длину, толщину и плош,адь поперечного сечения и нагружены одинаковыми крутящими моментами. Чему равны отношения касательных напряжений и углов закручивания для этих труб (Влиянием концентраций напряжений в углах трубы квадратного поперечного сечения пренебречь.)  [c.114]

При напорном движении в трубах влияние силы тяжести (число Фруда) исключается из рассмотрения. Тогда для напорного движения в круглых трубах  [c.142]

Из графиков видно, что оптимальная скорость в значительной степени зависит от затрат на тягу и дутье, объема и температуры уходящих газов. При увеличении температуры уходящих газов или уменьшении их объема и затрат на тягу и дутье оптимальные скорости увеличиваются. Доминирующее влияние при этом оказывают объем и температура уходящих газов, причем в многоствольных трубах влияние объема уходящих газов меньше из-за меньшего значения коэффициента трения.  [c.105]

Формула (14.38) применима для расчета теплоотдачи в прямых трубах. При течении жидкости в изогнутых трубах за счет центробежных сил возникает добавочное завихренное движение. С увеличением радиуса кривизны изогнутой части трубы влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе (при =сх5) оно исчезает (прямая труба). Наличие центробежного эффекта приводит к увеличению теплоотдачи. Расчет теплоотдачи в изогнутых трубах производится по формулам для прямой трубы с последующим введением в качестве сомножителя поправочного коэффициента который определяется следующим соотношением  [c.309]

Теоретический расчет конвективного теплообмена потока жидкости в трубах осложняется влиянием ряда эффектов, таких, например, как формирование и взаимное влияние скоростных и температурных полей в потоке, влияние естественной конвекции на ламинарное течение в трубах, влияние температурных неоднородностей при переносе тепла турбулентными массами к стенке и др.  [c.334]

Для восходящих пароводяных потоков в вертикальных круглых трубах влияние давления, а вместе с ним и изменения  [c.169]

Мощность, расходуемая на сварку, тем больше, чем выше скорость сварки, частота сварочного тока и чем толще стенка свариваемой трубы. Влияние диаметра свариваемой трубы при прочих равных условиях незначительно.  [c.327]

Развитие процесса теплоотдачи при обтекании пластины и в начальном участке трубы протекает идентично. При вязкостном течении начальный термический участок имеет большую длину. Поэтому в качестве определяющего размера даже для достаточно длинных труб в [Л. 164] принято расстояние х рассматриваемого сечения от начала трубы. Влияние же кривизны канала и стеснения потока стенками трубы учитывают комплексом (д / ) -.  [c.199]

Автоматическая аргонодуговая сварка неплавящимся электродом корневого шва на весу. Сварка ведется с присадкой сварочной проволоки или без нее (в зависимости от размера труб), влияние аргона то же, что и при ручной аргонодуговой сварке.  [c.512]

Фултона [18], Шспера [19] и Ван-Демтсра [20] ). Строгое теоретическое рассмотрение сложного турбулентного течения газа, которое имеет место в вихревой трубе, является чрезвычайно трудной задачей, особенно в связи с тем, что профиль скоростей потока внутри трубы экспериментально пока еще не определен. Однако качественно эффект охлаждения можно объяснить следую-п им образом. Вращающийся поток воздуха внутри трубы создает в радиальном направлении градиент давления, возрастающий от оси к стенке трубы. Влияние турбулентности на такое ноле давлений выражается в адиабатическом перемешивании. Это приводит к созданию адиабатического распределения температур, при котором более холодный газ оказывается в области, расположенной вблизи оси трубы. Однако вследствие теплопроводности, приводящей к уменьшению градиента температур в радиальном направлении а также непостоянства значений угловой скорости в разных местах трубы адиабатическое распределение полностью осуществлено быть не может. Ван-Демтор описывает последний эффект следующим образом Если угловая скорость непостоянна, то вступает п действие другой механизм, приводящий к возникновению потока механической энергии в радиальном направлении наружу. Вследствие турбулентного трения (вихревой вязкости) внутренние слои жидкости или газа стремятся заставить внешние слои двигаться с той  [c.13]

Для восходящих пароводяных потоков в вертикальных круглых трубах влияние давления, а вместе с ним и изменения теплофизических свойств фаз Pg, Рь /, S, диаметра трубы D и расхода смеси т на зависимость ф( ) описывается следующей аппроксимацией, построенной по большему количеству эксиери-ментальных данных (3. Л. Мироиольский и др., 1965)  [c.169]

Зависимость (XV. 124) справедлива для гладких магнитогидродинамических труб. Влияние шероховатости стенок в рассматри- ваемом случае является сложным. Достаточно сказать, что в отличие от обычной гидродинамики шероховатость стенок трубы может оказывать существенное влияние на коэффициент трения ламинарных магнитогидродинамических потоков. HeKOTopi ie данные по такому влиянию приведены в литературе, однако их недостаточно для получения надежных расчетных зависимостей.  [c.437]

Подаваемый в нижние концы кипятильных труб шлам в сильно диспе)ргированном виде увлекался восходящим потоком ци ркулируемой в трубах воды н частично оседал на поверхности опытных участков, воздействуя на )металл трубы. Влияние шламов на развитие коррозионных явлений определялось по окончании опытов способом, описаиным выше.  [c.214]

Следует обратить внимание также и на то, что стали различных марок имеют различный ресурс пластичности. Для одних сталей ресурс пластичности в 1% достаточен для обеспечения надежной эксплуатации, однако нельзя распространять этот вывод на все стали, используемые для изготовления паропроводов. На свойства металла труб ощутимо влияют колебания химического состава в допускаемых для данной стали пределах, а также металлургические особенности ее производства. Так, металл большинства плавок стали 15Х1М1Ф отличается высокой длительной пластичностью, однако встречаются плавки и с весьма низкой пластичностью. По (накопленным результатам опытов и эксплуатации допускаемый ресурс пластичности в 1% для труб паропроводов и коллекторов из сталей 16М, Г2МХ и 15ХМ обеспечивает надежность их в эксплуатации с достаточным запасом. При назначении допускаемого в эксплуатации ресурса пластичности необходимо учитывать особенности свойств стали, возможные колебания длительной пластичности в пределах марки, возможную неоднородность структуры и свойств по длине трубы, влияние концентраторов напряжений и других факторов.  [c.251]


Результаты исследования энергетических спектров турбулентности в пучках витых труб, выполненного по изложенной методике, представлены на рис. 3.1 в функции волновых чисел (3.4). Полученные даннь1е (см. рис. 3.1) позволили уточнить оценки нормированной спектральной плотности, сделанные в работе [12]. В этой серии экспериментов также наблюдается сдвиг спектра в область больших волновых чисел по сравнению со спектрами в круглой трубе. Влияние числа Ее на распределение Е к) практически не проявляется, однако с ростом числа Ее имеется некоторая тенденция к увеличению  [c.78]

Многие детали теплообмена поверхности нагрева с псевдоожнженным слоем, как-то изменение локальных коэффициентов теплообмена, различие средних коэффициентов теплообмена горизонтальных и вертикальных труб, влияние их диаметра и т. д., связаны с особенностями обтекания поверхностей частицами и их агрегатами, как показали эксперименты, недавно проведенные в нашей лаборатории Н. В. Антонишиным.  [c.401]

Опыты Катца и Гейста [146] обнаружили, что для сребренных труб влияние стенания конденсата с вышележащих рядов весьма незначительно и теплоотдача пучка оребренных труб мало отличается от теплоотдачи одиночной сребренной трубы. Слабое влияние числа рядов труб объясняется, видимо, влиянием поверхностного натяжения конденсата, стекающего между рядами.  [c.48]

На рис. 4-19 показано влияние параметра л на <7кр1 при различных скоростях циркуляции потока [Л. 5]. Из графика следует, что критический тепловой поток уменьшается как при отрицательных, так и при положительных значениях этого параметра. Уменьшение при положительных значениях параметра л говорит о влиянии паро-содержания при объемном кипении жидкости в трубах. При паросодержаниях х 0,25 (р=170 бар) скорость циркуляции не оказывает влияния на кр1- Опытами установлено, что критические тепловые потоки не зависят от относительной длины трубы [Л. 11], если она больше 8—10 диаметров. При меньших значениях kpj уменьшается с увеличением относительной длины. Эго явление объясняется резким изменением интенсивности конвективного теплообмена в начальном участке трубы. Влияние диаметра на (7npj имеет место при малых его значениях. Некоторое увеличение <7нр наблюдается при уменьшении диаметра до -> 8 мм. Толщина стенки не влияет на <7npj В работе [Л. 13] и др. было установлено, что состояние поверхности на кр не оказывает влияния. Увеличение времени предварительного кипения при шероховатых поверхностях также не приводит к изменению. Стабилизированные значения зависят от количества солей, содержащихся в кипящей жидкости. С увеличением солесо-держания стабилизированные значения увеличиваются, а время, необходимое для получения стабилизированных значений кр,, наоборот, уменьшается [Л. 14].  [c.268]

В стационарном случае (т оо) отличие между температурными полями линейного и цилиндрического источников отсутствует. Другими словами, в стационарном случае размеры трубы на температурное поде вне трубы влияния не оказывают.  [c.9]

В полученном (результате особенно интересно то, ЧТО решающее влияние на повышение интенсивности теплоотдачи в данном процессе оказывает окорасть пара при входе в трубу. Влияние же степени конденсации сравнительно незначительно.  [c.371]

Оценивается влияние температурного скачка и термодиффузии на экспериментальные результаты по теплопроводности газов и их смесей, получаемые различными стационарными и нестационарными методами. Показано, что вклад термодиффуаии в теплопроводность газовых смесей, определяемую стационарными методами, наиболее значителен для смесей с малым отношением масс молекул при определении теплопроводности газов и их смесей нестационарным методом ударной трубы влияние температурного скачка существенно, а вкладом термодиффузии можно пренебречь.  [c.121]


Смотреть страницы где упоминается термин Трубы влияние : [c.206]    [c.256]    [c.317]    [c.169]    [c.61]    [c.66]    [c.37]    [c.222]   
Основы теории крыльев и винта (1931) -- [ c.136 , c.158 ]



ПОИСК



Анализ влияния изменения частоты и газосодержания на волны в трубах

Баженова, И. М. Набок о, О. А. Предводителева. Влияние диссипации на параметры потока за скачком в ударной трубе

Винт, влияние аэродинамической трубы

Влияние давления на теплообмен псевдоожиженного слоя с пучками труб

Влияние деформируемости поперечного сечения на напряженнодеформированное состояние криволинейной тонкостенной трубы

Влияние диаметра труб

Влияние диаметра труб воды на работу паровоз

Влияние диаметра труб паровоза

Влияние диаметра труб пароперегревателя на степень перегрева пара

Влияние диаметра труб работу паровоза

Влияние диаметра труб работу перегревного паровоза

Влияние диаметра, длины и состояния поверхности трубы на

Влияние длины труб на работу

Влияние естественной конвекции на теплоотдачу при движении жидкого металла в вертикальных пучках труб

Влияние излучения на теплообмен в плоской трубе

Влияние изменения плотности теплового потока на стенке по длине трубы

Влияние изменения плотности теплового потока на стенке по окружности трубы

Влияние изменения температуры стенки по длине трубы

Влияние конструкции трубы и геометрии основных элементов на ее характеристики

Влияние коррекционной обработки питательней воды на температурный режим металла труб НРЧ

Влияние массовой скорости, паросодержания и давления на KPi при кипении в равномерно обогреваемых трубах

Влияние масштаба вихревых труб на эффекты энергоразделения

Влияние на прочность труб радиуса гиба

Влияние на теплообмен произвольного изменения по длине трубы температуры стенки и (или) плотности теплового потока на стенке

Влияние неконденсирующегося газа на рабочую жидкость в тепловых трубах переменной проводимости

Влияние неравномерного обогрева по длине трубы на изменение параметров потока в переходном процессе

Влияние неравномерного по длине обогрева труб на пульсацию

Влияние неравномерности распределения тепла вдоль трубы. Влияние нивелирного и скоростного напоров

Влияние различных факторов на течение жидкостей в трубах

Влияние расположения и относительных шагов труб

Влияние распределения теплового потока вдоль оси трубы на критический тепловой поток при кольцевом режиме течения двухфазной смеси. Перевод М А. Готовского

Влияние скорости потока в трубе или канале на коэффициенты расхода отверстий и насадков в стенках

Влияние теплопроводности вдоль оси трубы

Влияние трубы на модель крыла

Влияние улучшения отсасывающей трубы на коэффициент кавитации турбины

Влияние улучшения отсасывающей трубы на работу турбины

Влияние условий эксперимента в трубах на величину аэродинамических коэффициентов

Влияние шероховатости стенки трубы на теплоотдачу

Влияние шероховатости стенок трубы на ее сопротивление Предельные режимы течения. Режим установившейся шероховатости

Влияние шероховатости трубы

Выбор диаметра трубопровода с учетом влияния заключенного внутри трубы объема

Газогенераторная установка на тепловых трубах влияние диффузии

Газогенераторная установка на тепловых трубах влияние осевой передачи тепла

Глава десятая Влияние теплопроводности вдоль оси на теплообмен в трубах 10- 1. Предварительные замечания

Движение жидкости по шероховатым трубам. Влияние шероховатости стенок на сопротивление трубы

Исследование влияния угла наклона трубы на истинное газосодержание

К вопросу о влиянии неизотермичности на гидравлическое сопротивление при турбулентном течении капельной жидкости в трубах

Крыло, влияние трубы

Кудряшев, В. М. Головин. Влияние диссипации механической энергии на теплообмен при ламинарном движении жидкости в круглой цилиндрической трубе

Напряжения Влияние толщины стенки труб

Николаев В.В., Чурахин В.В., Лякушин А.М Анализ влияния блуждающих токов на состояние изоляционных покрытий и тела трубы на газопроводе Ямал-Европа ГП Белтрансгаз

Определение влияния стенок трубы и границ свободной струи с круглым поперечным сечением

Органные трубы 213 действие дутья высоту 214 взаимное влияние

ПРЕДМЕТНЫЙ влияние на коэффициент сопротивления величины шероховатости поверхности трубы

Режимы сварки Влияние на труб токами высокой частоты

СОВМЕСТНАЯ РАБОТА РАЗЛИЧНО ОБОГРЕВАЕМЫХ ТРУБ ПАНЕЛИ И УСТОЙЧИВОСТЬ ДВИЖЕНИЯ Влияние неравномерного обогрева на параллельную работу труб

Севастьянов, Ю. В. Захаров, И. Т. Аладьев. Влияние длины трубы, неравномерности тепловыделения и завихрителей типа шнек на критические тепловые потоки в трубах

Число Максимальный пропускаемый расход Влияние изогнутой трубы



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте