Линии винтовые влияния

В червячных передачах отдельно учитывают погрешности червячного колеса и червяка (погрешности шага, винтовой линии и профиля нарезки червяка). На качество работы червячных пар и червячных передач особое влияние оказывают отклонение межосевого угла в передаче отклонения межосевого расстояния и смещение средней плоскости колеса (рис. 16.7, в). [c.207]

Развернем среднюю винтовую линию резьбы на плоскость, а гайку представим в виде ползуна (рис. 3.28, б). При подъеме ползуна по наклонной плоскости (это соответствует завинчиванию гайки) возникает сила трения Rf=fRn, где Rn— нормальная реакция наклонной плоскости. Под влиянием силы трения направ- [c.282]

Дефектоскоп ВД-40Н состоит из сканирующего механизма с ВТП и стационарной электронной стойки (рис. 74). При осевом перемещении объекта контроля преобразователя описывают винтовую линию вокруг его поверхности. Скорость перемещения объекта определяется скоростью вращения ВТП, их числом и шириной зоны контроля каждого из них. В приборе используются два ВТП и два измерительных канала соответственно. Структурная схема каждого из каналов отличается от схемы каналов дефектоскопа ВД-ЗОП тем, что здесь способ проекции используется для уменьшения влияния зазора. Кроме того, имеется дополнительный канал измерения расстояния между преобразователем и поверхностью детали. Сигнал, полученный от одной из измерительных обмоток и несущий информацию, в основном о величине зазора, обрабатывается в этом канале и служит для управления коэффициентом передачи основного измерительного канала. Таким образом, сохраняется неизменной чувствительность дефектоскопа при изменениях зазора, что позволяет вы- [c.144]

Второй случай соответствует взаимно перпендикулярному направлению вынужденной и естественной конвекции, он наблюдается в горизонтальных трубах. В поперечном сечении трубы под влиянием естественной конвекции возникает поперечная циркуляция жидкости. При нагревании жидкости у стенки возникают восходящие токи и нисходящие — в середине трубы при охлаждении —наоборот (рис. 8-8). В результате жидкость движется как бы по винтовой линии. За счет лучшего перемешивания жидкости теплоотдача в среднем увеличивается. При прочих равных условиях она будет больше, чем при совпадении вынужденного и свободного движения. [c.206]

В результате возникает сложное движение жидкости по винтовой линии. С увеличением радиуса R влияние центробежного эффекта уменьшается и в пределе при прямой трубе (R oo) исчезает. Вторичная циркуляция может наблюдаться как при турбулентном, так и при ламинарном течении. В последнем случае имеет место упорядоченное движение жидкости со сложными траекториями не смешивающихся между собой струек. [c.218]

При применении винтовых зубьев на конических колесах нужно иметь в виду следующее. Благодаря винтовым зубьям, изменяется величина сил осевого распора, вообще свойственная даже коническим колесам с прямыми зубьями, как это известно из курса деталей машин, причем влияние силы осевого распора на колесе сказывается более неблагоприятно, чем на шестерне (малое колесо), так как сила осевого распора на колесе будет создавать больший изгибающий момент обода, чем на шестерне (следует учесть, что Га > г 1). Поэтому рекомендуется придавать такое направление хода винтовым линиям зубьев, чтобы осевой распор на колесе не увеличивался по сравнению со случаем прямых зубьев, а уменьшался. Практическим правилам здесь для уменьшения осевого распора на колесе является придание хода спирали на шестерне (если смотреть на шестерню с вершины ее делительного конуса) в сторону момента к ней приложенного, т. е. в сторону ее вращения, если она ведущая, и в противоположную сторону ее вращения, если она ведомая. [c.484]

К недостаткам этого способа относится то, что при больших углах подъема винтовой линии у одной режущей кромки резца образуется тупой угол резания 62, вследствие чего она скоблит, а не режет, а у другой — острый угол резания бь что сильно ослабляет режущую кромку. Кроме того, создается опасность врезания резца в металл под влиянием сил, возникающих вследствие трения одной из поверхностей резца о стенку канавки. [c.230]

Изменение направления линии зуба в точке Pj вызывается влиянием поступательной составляющей винтового движения производящего колеса. Для профилирования точки линии зуба Р , отстоящей на бесконечно малом расстоянии А/ от точки Р , производящее колесо поворачивается из положения, при котором профилировалась точка Pi на угол АО , и смещается поступательно на величину р Ай . (смещенное положение производящей поверхности обозначено S и показано пунктиром). Вследствие этого вместо точки на образующей будет профилироваться точка Р х, отстоящая от точки P i на расстоянии [c.105]

При относительно малых углах подъема винтовой линии (ф 20°) взаимное влияние потоков становится мало заметным. В ином случае целесообразно применить методику расчета, учитывающую участие материала в сдвиговом потоке в двух взаимно перпендикулярных направлениях. [c.168]

В данном случае рассмотрим вариант конструкций с относительно малым углом подъема винтовой линии и пренебрежем взаимным влиянием потоков. [c.168]

Наряду с влиянием циркуляционного потока на перепад давления в продольном потоке введем в рассмотрение влияние боковых стенок винтового канала по аналогии с методикой для винтовых каналов с малым углом подъема винтовой линии. С этой целью в уравнении (6.7) коэффициент с определим как поправку на аномалию вязкости и одновременно на влияние циркуляционного потока на продольный, сравнивая продольные потоки ньютоновской и неньютоновской жидкости в широких винтовых каналах. В этом случае коэффициент с определится следующим выражением [c.174]

В каждом конкретном случае для заданных параметров пружины (г з, с, К, [X и др.) решение можно реализовать с помощью ЦВМ. Наиболее просто такое решение получается для условного шарнирного опирания концов, когда поворот концов разрешен только относительно нормали. На рис. 8 показаны графики частотного уравнения для этого случая [9]. При решении уравнения не учтены инерция поворота сечений проволоки, сжатие и срез проволоки, т. е. параметры, практически не оказывающие заметного влияния на частоту. Две сплошные кривые 1 на рисунке соответствуют двум сериям частот винтового пространственного стержня при г з = 5° две прямые линии 2 и 3 в левой части рисунка соответствуют частотам продольных и крутильных колебаний эквивалентного бруса в правой части штриховыми линиями 4 ц 5 показаны две серии поперечных частот эквивалентного бруса две кривые (ij) = 0) соответствуют частотам кольца в продольном направлении и в собственной плоскости. [c.58]

Потеря устойчивости, как правило, сопровождается хлопком с образованием равномерно расположенных в окружном направлении вмятин, идущих от одного торца к другому по винтовым линиям. Их число вдоль дуги уменьшается по мере увеличения относительной длины оболочки IjR и (менее резко) при увеличении alR. У оболочек большой длины число волн равно двум. Исследование влияния защемления краев на критические напряжения показывает, что оно является существенным лишь для коротких оболочек. [c.68]

Исходным параметром модификации является величина а утонения витка червяка на входе в зацепление. Различные предложения по модификации глобоидных передач совпадают в главном — в признании необходимости. модификации и в примерно одинаковой оценке величины параметра а. Однако нет общепризнанного взгляда на влияние формы кривой модификации на несущую способность передачи и на методы осуществления модификации. Рекомендуемые значения этого параметра приведены в приложении к ГОСТ 9369—60 и в РТМ 69—62 (фиг. 6). В РТМ 69—62 помимо а = (0,0003 + 0,000034 г) А установлена также форма кривой модификации, показывающая величину отклонений винтовой линии витка червяка модифицированной передачи от винтовой линии витка классической передачи на протяжении всей длины витка. Кривая модификации задана уравнением квадратичной параболы [c.536]

При выводе формулы (198) предполагалось, что проволочка, заложенная во впадину резьбы, располагается перпендикулярно оси калибра. В действительности же ось проволочки под влиянием измерительного усилия будет располагаться параллельно направлению подъема винтовой линии. Наиболее простое решение вопроса о поправке на угол подъема винтовой линии сводится к следующему. [c.364]

Работа косозубых колес характеризуется уменьшением импульса зубцовой частоты, так как сказывается влияние осевого перекрытия (рис. 1.136, б). При наличии только погрешности основного шага и правильности винтовой линии зубьев участок профильного и кромочного зацепления будет сокращен на величину х, где коэффициент осевого покрытия вц = [c.225]

Эта формула дает величину напряжений, меньшую действительной, т. е. погрешность формулы идет не в запас надежности расчета. Формула (в) приближена не только из-за пренебрежения влиянием поперечной силы более существенная погрешность получается из-за того, что при ее выводе не учтена кривизна витков. Действительно, распределение напряжений от кручения принято без должных оснований таким же, как для прямого бруса круглого сечения, а ось витков пружины представляет собой пространственную кривую — винтовую линию. [c.190]

При рассмотрении профиля поперечного сечения сверла не следует забывать о его прочности, на которую оказывает влияние распределение напряжений на контуре сечения. На рис.6.9 приведена картина распределения касательных напряжений, рассчитанная на ЭВМ для сверла ((I = 12 мм д = 9,6 мм /С = 1,8 мм = 5,12 мм — 8 мм = 4 мм f = , 8 мм) при его нагружении крутящим моментом и осевой силой. Цифры между линиями обозначают диапазон касательных напряжений О — соответствует наименьшим напряжениям, 9 — диапазон наибольших напряжений). Сечение вытянуто по направлению одной из координат для удобства размещения его на ленте машины при печати. Как видно из рисунка, концентраторами напряжений в рассматриваемом профиле поперечного сечения сверла являются следующие точки у дна канавки со стороны передней грани, у дна канавки со стороны нерабочей ее части, на спинке сверла. При учете напряжений, создаваемых под влиянием винтовых канавок, напряжения на спинке возрастают в большей степени, чем напряжения у дна канавки, и наиболее напряженными участками оказываются участки спинки сверла. Поэтому рекомендуемые в литературе формулы для расчета напряжений от крутящего момента типа [c.217]

Передний у и задний а углы. Все точки режущих кромок зенкера прп углублении его в материал описывают винтовую линию с шагом, равным подаче на один оборот зенкера. Поэтому поверхность резания представляет собой винтовую поверхность, и истинное значение передних и задних углов должно быть определено в плоскости, перпендикулярной к поверхности резания. Но поскольку подача не оказывает серьезного влияния и поскольку угол ц наклона траектории относительного движения мал, передний и задний углы зенкера определяют в нерабочем положении — в сечении, перпендикулярном проекции режущей кромки на основную плоскость (определение соответствует определению переднего и заднего угла резца в нормальном сечении). [c.124]

Направление перемещения винтовой дислокации перпендикулярно направлению сдвигающего напряжения спирали сближаются (рис. 48,г), смыкаются (рис. 48,о), и дислокационная линия распадается на два участка внешний в виде наружной окружности и внутренний, занимающий исходное положение. Наружная дислокация разрастается до внешней поверхности. блока или кристалла или какого-либо другого барьера. Внутренняя дислокация под влиянием касательного напряжения выпучивается, образуя новую наружную дислокацию, и т. д. В процессе пластической деформации число (плотность) дислокаций увеличивается. [c.115]

Профилирование фрез для обработки винтовых канавок заключается в отыскании исходного тела фрезы, касающегося в процессе обработки заданной поверхности детали. При графическом профилировании на чертеже изображается винтовая поверхность детали -как совокупность линий, расположенных на этой поверхности. На выбор способа изображения винтовой поверх-., ности решающее влияние оказывает конфигурация и размеры ее. [c.86]

Угол б (рис. 20.46), образованный осью колеса и винтовой линией, постоянный. Угол 6 обычно носит название угла скручивания. Дуга измеренная по окружности начального цилиндра, называется дугой скручивания. Два сопряженных колеса должны иметь равные углы скручивания. При внешнем зацеплении винтовая линия на одном колесе должна быть правой, а на другом — левой. При внутреннем зацеплении винтовые линии должны быть либо 0 правыми, либо обе левыми. В плоскостях, перпендикулярных к оси колеса, зацепление происходит так же, как и в обыкновенных зубчатых колесах, но Б каждый рассматриваемый момент в зацеплении участвуют различные точки профилей. Поэтому влияние погрешностей при изготовлении этих колес оказывается гораздо меньше, чем у колес с прямыми зубьями. Кроме того, вследствие скручивания зуба на угол б длина дуги зацепления увеличивается на величину (рис. 20.46) [c.464]

В широких косозубых колесах в отличие от прямозубых погрешности основного шага и профиля не влияют на плавность зацепления, а снижают лишь высоту пятна контакта. Уменьшение длины пятна контакта происходит в результате отклонений осевого шага, которые не отражаются на кинематической точности широких косозубых колес. В то же время на плавность работы широких косозубых колес оказывает влияние волнистость винтовой линии зуба. [c.487]

Влияние технологических процессов на направление следов обработки. При точении, шлифовании, обкатывании и алмазном выглаживании направление следов обработки на цилиндрической поверхности представляет собой либо кольцевые, либо винтовые линии с углом подъема, регулируемым в пределах 10 —2°, для всех используемых в практике параметров режимов обработки. [c.41]

Червячные передачи применяют для передачи вращения от ведущего вала к ведомому, когда валы лежат в двух взаимно перпендикулярных плоскостях. Червячная передача (рис. 46, б) состоит из червяка и колеса с зубьями соответствующей формы. Передача вращения обычно идет от червяка к колесу. Червяк, имеющий очень небольшой угол винтовой линии (не более 4,5°), в паре с зубчатым колесом образует самотормозящуюся передачу. Это означает, что вращение передачи в любую сторону происходит только при передаче движения червяком. За червячное колесо передачу провернуть невозможно. Такие передачи используют, например, в стреловых лебедках автомобильных кранов, у которых к червячному колесу крепят канатный барабан. После прекращения вращения червяка барабан с червячным колесом не может провернуться под влиянием подвешенного к канату груза. [c.86]

II скоплений дислокаций, по данным Р. Бернера и Г. К. Кронмюллера, каким-то образом исчезает. Это вызывается поперечным скольжением винтовых дислокаций. Так как их вектор Бюргерса параллелен линии винтовой дислокации, то они не привязаны к какой-то определенной плоскости скольжения, а поэтому винтовые дислокации обтекают препятствия, переходя в другие плоскости того же семейства 111 , т. е. в плоскости поперечного скольжения (см. гл. II) и далее в плоскость, параллельную первоначальной, где влияние препятствия уже достаточно ослаблено. Таким образом, поперечное [c.194]

Сдвиг одной части кристалла относительно другой, возникающий под влиянием внешних воздействий, может деформировать кристалл таким образом, что его можно представить состоящим из атомных плоскостей, закрученных в виде винтовой лестницы, ось которой и образует линию винтовой дислокации АО (рис. 3.5 и рис. 3.6). Винтовая дислокация обозначается (8>. Линия винтовой дислокации характеризуется тем, что она параллельна направлению сдвига. При каждом обходе вокруг нее мы поднимаемся или опускаемся на одно межплоскостное расстояние (рис. 3.6). Выход винтовой дислокации на поверхность кристалла заканчивается незарастающей ступенькой. В отличие от краевой дислокации, винтовая дислокация не имеет лишних плоскостей и может образовываться при сдвиге по любой атомной плоскости, проходящей через линию дислокации АО, то есть она не определяет однозначно плоскость скольжения. Различают правые и левые винтовые дислокации, причем направление вращения играет ту же роль, что и знак у краевых дислокаций. [c.97]

Развернем среднюю винтовую линию резьбы на плоскость, а гайку представим в виде ползуна (рис. 4.23, б). При подъеме ползуна по наклонной плоскости (это соответствует завинчиванию гайки) возникает сила трения / =// , где / — нормальная реакция наклонной плоскости. Под влиянием силы трения направление реакции R отклоняется от нормали к наклонной плоскости на угол трения ф. Тогда из схемы сил, дейсл вующих на ползун, следует [c.77]

Пользуясь этим выражением, можно построить график т] = = т] (Р), который даст возможность оценить влияние угла подъема винтовой линии резьбы р на величину к. п. д. винтовой пары (рис. 7.3, г). Винтовая пара будет самоотормозящейся при Р < ф. При этих значениях Р движение винта относительно гайки под действием нагрузки Q становится невозможным. Представляет интерес наибольшая величина к. п. д. винтовой пары, обладающей свойствами самоторможения, т. е. имеющей угол подъема винто- [c.161]

Конечные деформа1, ии бесконечно тонкого первоначально цилиндрического стержня. Расширение бесконечно малого элемента последнего. Упрощение, про-исходящее от того, что сечение есть эллипс, или его плоскость есть плоскость симметрии. Потенциал сил, производимых расширением. Живая сила стержня. Равновесие стержня под влиянием сжимающих сил, приложенных по концам его. Аналогия относящейся сюда задачи с задачей о движении твердого тела вокруг неподвижной точки. Стержень может представлять винтовую линию Равновесие изогнутого стержня, бывшего первоначально винтовой линией) [c.336]

Остановимся кратко на влиянии схем армирования на формуе-мость резьб. Естественно, что наиболее выгодным с точки зрения условий формования является такое расположение армирующих волокон, когда угол у, составленный осью волокна и образующей цилиндра, на котором формуется резьба, стремится к углу подъема винтовой линии резьбы. Однако такие резьбы чрезвычайно не прочны, так как прочность стеклянных нитей в них не используется. С точки зрения прочности нити арматура выгоднее всего [c.223]

Влияние магнитного поля Земли Я . В магн. поле Я(, на электрон, движущийся со скоростью о, действует Лоренца сила F = (—е/с)[гНо], под влиянием к-рой он вращается по окружности в плоскости, перпендикулярной Hfl, с гиромагв. частотой Траектория каждой за ряж. частицы — винтовая линия с осью вдоль Ио- Действие силы Лоренца приводит к измененкю характера вынужденных колебаний электронов под действием электрич. поля волны, а следовательно, к изме-вевию электрич. свойств среды. В результате ионосфера становится анизотропной гиротропной средой, электрич. свойства к-рой зависят от направления Р. р. и описываются не скалярной величиной е, а тензором диэлект-рич. проницаемости e,j. Падающая на такую среду волна испытывает двойное лучепреломление, т. е. расщепляется на две волны, отличающиеся скоростью и направлением распространения, поглощением и поляризацией. Если направление Р. р. то падающую волну [c.259]

Для аномально вязких сред, к которым относятся резиновые смеси, напряженное состояние материала зависит как от степени аномалии вязкости, так и от взаимного влияния продольного и поперечного (циркуляционного) потоков. Влияние это тем больше, чем больше отношение UxjUz, где Ux — поперечная составляющая линейной скорости. Составляющие Ux и Uz связаны с углом подъема винтовой линии [c.168]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Для повышения точности контроля проекторный чертеж выполняется с учетом искажения контурного изображения профиля резьбы, проектируемого на экран проектора. Величина искажения оказывает существенное влияние на точность измерения и зависит от диаметра и угла подъема резьбы. При более крупном подъеме винтовой линии, что имеет место в резьбах малых размеров (угол подъема доходит до 5 260, выступающая часть резьбы намного перекрывает осевое сечение и этим вызывает значительную погрешность измерения. Величина искажения в практике рассчитывается по графоаналитическому способу, разработанному Соколовским И. А. [42], сущность расчета состоит в следующем. [c.153]

Установим связь между отклонениями размерных параметров относительного движения и точностью обработки детали. Пусть точка М (вершина инструмента) движется в системе координат Ед в соответствии с заданным относительным движением, тогда в системе Ед она опишет винтовую линию (рис. 1.35, а). Следовательно, в каждой секущей плоскости будет один след пересечения винтовой линией этой плоскости. С помощью выведенных уравнений относительного движения (1.6) можно рассчитать радиус-вектор Гдр вершиной которого является точка пересечения винтовой линии с плоскостью N1. Таким образом, геометрически процесс образования поверхности детали можно представить в виде изменения по величине и направлению радиуса-вектора Гд. Любую деталь типа тела вращения можно представить как совокупность бесчисленного множества профилей поперечных сечений, лежащих в плоскостях, секущих деталь перпендикулярно оси ОдХд (рис. 1.35,6). Поэтому, установив влияние отклонений параметров относительного движения на точность обработки детали в поперечном сечении, можно определить их влияние на точность обработки детали в целом. Рассмотрим образование профиля детали в поперечном сечении. Для этого спроектируем Гд на секу-щую плоскость N1 (рис. 1.36, а) и обозначим его проекцию через г . [c.93]

Большое влияние на величину утечки через манжету оказывают микрориски на поверхности вала, имеющие характер винтовых линий и представляющие собой следы режущего инструмента (резца, шлифовального круга). Увеличение глубины и шага винтовых микрорисок вызывает увеличение потерь на трение. В зависимости от направления винтовые риски способствуют герметизации или увеличивают утечку. Опыты показывают, что направление следов обработки более важно, чем их глубина [100]. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...