Дуги —Длина зацепления

Коэффициент перекрытия (е) — отношение дуги зацепления к шагу по начальной окружности или отношение длины зацепления к основному шагу [c.202]

Длиной зацепления называют отрезок линии зацепления между началом и концом фактического касания сопряженных профилей дугой зацепления — путь по начальной окружности, проходимый профилем зуба за время фактического его зацепления. [c.175]

Очевидно, что дуга зацепления по основной окружности равна рабочему участку линии зацепления, т. е. по величине она соответствует длине зацепления I. [c.214]

Отношение дуги зацепления к шагу, измеряемых по одной и той же окружности, называется коэффициентом перекрытия в торцовом сечении и обозначается е, коэффициент перекрытия в торцовом сечении есть отношение длины зацепления I к основному шагу [c.214]

Здесь в применении к удару зубьев эвольвентных передач V — скорость соударения, пропорциональная окружной скорости, смещению точки контакта при ударе от линии зацепления последнее на основе обычной замены эвольвент на малой длине дугами квадратной параболы пропорционально корню квадратному из действующей ошибки шага зацепления mi m2 [c.179]

Скольжение взаимодействующих зубьев. Зацепление двух зубьев происходит по рабочим участкам профилей (рис. 3.80, заштрихованные участки), которые определяют графически путем переноса конечных точек Ki и (см. рис. 3.79) линии зацепления на профили зубьев. При вращении колес вследствие неравенства касательных составляющих v и v i окружных скоростей (см. рис. 3.77) возникает относительное скольжение рабочих участков профилей. Различие значений vi и v l объясняется тем, что эвольвенты профилей взаимодействуют дугами различной длины. Чем дальше от полюса, тем больше разница в соответствующих дугах и больше скольжение. Максимальное скольжение наблюдается в крайних точках зацепления (на ножках и головках зубьев). В полюсе зацепления скольжения нет (vl=v . При переходе через полюс изменяется направление скольжения. Скольжение сопровождается трением, которое является причиной потерь в зацеплении и износа зубьев. [c.333]

Если перекатывать производящую прямую в противоположном направлении, то получим другую ветвь эвольвенты — левую (эвольвенты, изображенные на рис. 7.3 жирной линией, правые). Каждый зуб колеса с эвольвентным зацеплением очерчивается участками правой и левой эвольвент (рис. 7.3) форма зубьев внутри основной окружности определяется профилем зуборезного инструмента. Две одноименные (правые или левые) эвольвенты эквидистантные (равноудаленные) кривые, т. е. имеющие между собой одинаковое расстояние по любой общей нормали, равное длине дуги основной окружности между началом эвольвент. [c.111]

Так как линия зацепления представляет собой развертку соответствующей дуги основной окружности, то длина дуги зацепления по основной окружности оказывается равной длине линии зацепления, так что специально дугу зацепления в данном случае определять не приходится. Величины дуг зацепления по другим окружностям вычисляются по известным отношениям их радиусов к радиусу основной окружности. [c.46]

Основные размеры зубьев. Эвольвентные профили зубьев, как было показано, удовлетворяют основному условию синтеза зубчатого зацепления — получению заданного передаточного отношения. Выполнение дополнительных условий синтеза зависит в первую очередь от размеров зубьев. Эти размеры удобно задавать в долях какой-либо одной линейной величины, связанной с зубом. Чтобы пояснить выбор этой величины, выразим длину некоторой окружности, имеющей диаметр d, через число зубьев колеса z nd=pz, где р — окружной шаг, т. е. расстояние, измеренное по дуге окружности диаметра d между двумя соответствующими точками соседних зубьев. Отсюда [c.184]

По свойству образования эвольвенты дуга, которую проходит начальная точка эвольвенты от входа зуба в зацепление до выхода е1о из зацепления, равна длине активной линии зацепления аЬ. Следовательно, угол перекрытия для колеса 1 фа1 = а6/ ы. [c.193]

Находим сопряженную с верхушкой о" профиля головки точку а на профиле ножки зуба ведущего колеса, проводя из центра Ох дугу радиусом О а до пересечения с Ki- Точка а является началом активного профиля на зубе ведущего колеса. При дальнейшем движении колес точка касания профилей будет подниматься вверх по одному и по другому профилю. Зацепление закончится в тот момент, когда на профиле зацепление дойдет до точки Ь — верхушки головки зуба ведущего колеса. На линии зацепления в этот момент точка касания сопряженных профилей будет лежать в конечной точке Ь линии зацепления — точке пересечения окружности вершин нижнего колеса с В А. Снося точку Ь дугой, описанной из центра 0 на профиль Ki, получим точку Ь" профиля ножки зуба ведомого колеса, сопряженную с точкой Ь. Часть дуги аЬ линии зацепления называется активной линией зацепления ее длину обозначим буквой g . [c.174]

Длины дуги KL и дуги MQ, соответствующие одному и тому же углу поворота ф 2 зубчатого колеса, относятся между -собой как их радиусы. Так как активная линия зацепления аЬ представляет собой развертку дуги KL, то длина этой дуги равна длине ga активной линии зацепления аЬ. Следовательно, уравнение (9.15) примет вид [c.184]

Примечания I. Обозначения см. стр. 222 — 225. 2. Накопленная погрешность окружного шага на 7в окружности (или на длине дуги, соответствующей ближайшему большему целому числу зубьев) не должна превышать половины допуска на накопленную погрешность окружного шага. 3. Допускается определение величины колебания измерительного межосевого угла по соответствующему значению осевого перемещения одного из колес в плотном зацеплении. 4. Размерность бф — секунды размерность остальных величин — микроны. [c.244]

Звено 1, вращающееся вокруг неподвижной оси U, входит во вращательную пару С со звеном 2, скользящим в кулисе 4, которая вращается вокруг неподвижной оси А, расположенной между осями D и В. На звене 2 имеется ролик о, входящий периодически в зацепление с прямолинейными радиальными, симметрично расположенными пазами d мальтийского креста 3, вращающегося вокруг неподвижной оси В. Оси пазов d образуют угол 120° друг с другом. Звено I имеет запирающую дугу Ь, скользящую в периоды покоя креста 3 по соответствующим запирающим дугам е креста 3. Длины звеньев механизма удовлетворяют условию AD = АС. Крест 3 имеет внутри никла три периода времени движения и три периода времени покоя. Время Т полного оборота звена / равно [c.308]

Толщина зуба 5 — длина дуги окружности между противоположными сторонами одного зуба. Если толщина зуба 5 будет равна щирине впадины 5в, то при работе у сцепленных колес не окажется бокового зазора. Для правильной работы зубчатого зацепления такой зазор между нерабочими профилями зубьев необходим и зави- [c.616]

Отношение длины дуги зацепления (фиг 1) пары зубьев по делительной окружности к торцевому шагу Отношение радиального зазора к нормальному (или к торцевому) мо> дулю [c.218]

Прямые зубья ступенчатой формы по ширине зубчатого колеса Сумма (для внутреннего зацепления — разность) коэфициентов коррекции колеса и шестерни сопряжённой пары зубчатых колёс в нормальном (или в торцевом) сечении Длина дуги делительной окружности между профилями зуба в торцевом сечении (фиг. 1 и 2) [c.220]

Торцевой шаг (или торцевой модуль), умноженный на косинус угла наклона зубьев на начальной окружности Окружность, проходящая через основания зубьев на дополнительном конусе Окружность, по которой поверхность конуса выступов (наружный конус, фиг. 51) пересекается с поверхностью дополнительного конуса Зацепление конических колёс, изготовленных инструментом, у которого исходное инструментальное плоское колесо имеет зубья с плоскими боковыми поверхностями Колесо с 90-градусным углом начального конуса и с дополнительным конусом, превратившимся в цилиндр, развёртка поверхности которого (вместе с очертанием зубьев на ней) даёт форму и размеры зубьев основной рейки в торцевом сечении за исключением угла профиля (фиг. 52) Хорда, стягивающая точки симметричного касания профильных линий зубьев в торцевом сечении с зубьями основного плоского колеса Фактическая ширина зацепления, измеренная в направлении общей образующей двух начальных конусов (фиг. Ч) Кратчайшее расстояние между вершиной зуба и основанием впадины сопряжённого зубчатого колеса, измеренное по образующей дополнительного конуса Зубья, полюсные линии которых на основном плоском колесе являются спиралями Угол наклона зуба в точке, отстоящей от вершины начального конуса на расстоянии L — 0,5й Длина дуги начальной окружности между профилями зуба [c.325]

Отношение числа зубьев червячного колеса к диаметру его начальной окружности Червяк, являющийся исходным при профилировании зуборезного инструмента для нарезания червячного колеса Отношение половины глубины захода к модулю Отношение высоты головки зуба основной рейки к модулю Отношение смещения полюса к модулю Отношение длины дуги зацепления зуба червячного колеса по начальной окружности к торцевому шагу червячного колеса [c.339]

На чертеже эвольвенты 9i и Эа построены перекатыванием линии NN по окружностям радиусов Ro, и Ro (но основным окружностям) отрезок ATiKj — теоретическая линия зацепления отрезок АВ — рабочая часть линии зацепления (длина этого отрезка равна длине дуги зацепления, измеряемой по основной окружности) заштрихованные участки на профилях зубьев — рабочие части профилей. [c.206]

В момент начала зацепления профиль зуба колеса 1 занимает положение /. В момент конца зацепления тот же профиль находится в положении II. Угол Фа поворота зубчатого колеса от положения входа зуба в заи,епление до его выхода из зацепления называется углом перекрытия. Дуга dd есть дуга, па которую перекатятся начальные окружности за время зацепления одной пары сопряженных профилей. JXyvadd носит название дуги зацепления. Длина дуги зацепления может быть выражена через длину активной линии зацепления и угол зацепления. Для этого соединим точки d и d с центром 0 . Угол dO d равен углу Отметим далее, начальЕП ,1е точки с и с эвольвенты зуба. Эти точки лежат на основной окружности, и угол сО с также равен углу ф ,. Длина дуги dd [c.441]

Аналогичным путем Ho io определить дугу по любой другой окружности. Нели дугу заиоплсиия из epлть по основной окружности, 10 мы получим длину, равную длине активной линии зацепления. [c.442]

I е л и 1 е,г1 Ы) ы м и окружностями и а з i jI в а ю т с я соприкасающиеся окружности iiapbi зубчатых колес, катяи1иеся одна но другой без скольжения (диаметр d). Расстояние между одноименными профильными поверхностями соседних зубьев, измеренное по дуге делительной окружности, называется [пагом зацепления (Pi). Длину делительной окружности можно выразить через диаметр и число зубьев г [c.111]

Угол перекрытия и угловой шаг зависят от числа зубьев, т. е. при разных числах зубьев колес передачи Фуг Фуа и Однако коэффициент перекрытия будет одинаковым для обоих колес. Покажем это (рис. 178). Шаг по основной окружности, или основной шаг, р = / (Т,. Длина дуги, которую проходит точка с профиля по основной окружности за время зацепления одной пары зубьев, с с" = г гфу . Так как расстояние между двумя однонмен-нымн эвольвентами, измеренное по нормали, равно длине дуги основной окружности между началами эвольвент (см. 2), то с с" = ga, где g — длина активной лпнин зацепления. [c.268]

Расчет зубьев колеса по напряжениям изгиба производят приближенно по аналогии с расчетом косозубых колес, но при этом учизывают различие геометрической формы и характера зацепления зубьев. В частности, принимают во внимание, что зубья червячного колеса примерно на 40% прочнее, чем косозубого, так как, во-первых, во всех сечениях, кроме среднего, зубья червячного колеса нарезаются как бы с положительным смещением, и, во-вторых, длина зуба по дуге окружности его основания больше ширины колеса Ьк- Кроме того, учитывают, что вследствие одно-вpe eннoгo зацепления нескольких зубьев колеса нагрузка на один зуб уменьшается примерно в 1,5 раза. С другой стороны, значительный износ зубьев червячного колеса в процессе длительной работы уменьшает сопротивление изгибу. [c.321]

Для обеспечения в зацеплении линейного контакта применяют специальные способы нарезания зубьев. Для увеличения суммарной длины контактных линий и улучшения условий работы зацепления начальным поверхностям придают форму, способствующую увеличению взаимного охвата их (рис. 13 2). В червячной паре (рис. 13.2, а) цилиндрический червяк охватывается червячньш /со.7е-сом в пределах дуги 2у, в глобоидной (рис. 13.2, б) — кроме того, колесо охватывается глобоидным червяком в пределах дуги 2v . Однако особенностью всех этих зацеплений независимо от вида контакта элементов зацепления — точечного или линейчатого — остается скольжение их в направлении мгновенной оси вращения. [c.144]

Отисшение длины дуги зацепления к шагу зацепления называется коэф фициентом перекрытия [c.211]

Водило /, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару С с сателлитом 3, входящим во внутреннее зацепление с неподвижным зубчатым колесом 4. С сателлитом 3 жестко связан кривошип б, входящий во вращательную пару В с ползуном 7, скользящим в дуговой кулисе d звена 5, движущегося поступательно в неподвижной направляющей D. Радиус R начальной окружности колеса 4 равняется R = Зл, где г — радиус начальной окружности сателлита, равный длине СВ кривошипа 6. Ось направляющей D проходит через точку /4, а центр О дуговой кулисы d лежит на оси направляющей D. При выбранных размерах механизма точка В кривошипа 6 описывает трехвершинную гипоциклоиду Ь — Ь. Если радиус ОВ дуговой кулисы d выбрать так, чтобы дуга, описанная радиусом ОВ, проходила через вершины гипоциклоиды й — 6,то звено 5 будет почти неподвижно в период времени прохождения точкой В участка а — а гипоциклоиды. [c.198]

Длины звеньев механизма удовлетворяют условиям /4А=ДС и ВС=АО. С червячным колесом 7, вращающимся вокруг неподвижной оси А, жестко связано звено 1, являющееся кривошипом шарнирного антипараллелограмма АВСЬ. Кривошип 2 этого антипараллелограмма, вращающийся вокруг неподвижной оси О, жестко связан с цевочным колесом 3 и кулачком 4. Мальтийский крест 6 вращается вокруг не-подвилсной оси Е, а рычаг 5 — вокруг неподвижной оси Р. Цевочное колесо 3 имеет цевку а, а мальтийский крест — прорези Ь. В периоды остановки мальтийского креста 6 колесо 3 входит в запирающие дуги с мальтийского креста. Привод червячного колеса 7 осуществляется червяком 8. От червячного колеса 7 вращение передается к цевочному колесу 3 и кулачку 4. Для предупреждения возможности обратного движения звена 2 в предельных положениях механизма концы звеньев 4 и 2 снабжены зубьями, входящими периодически в зацепление. Цевочное колесо 3 сообщает движение мальтийскому кресту 6, а кулачок 4 — рычагу 5, Пружина 9 осуществляет силовое замыкание звеньев 5 и 4, [c.63]

Из возможных комбинаций расстановки зубьев подбарабанья ближе всего к этим условиям Гфиг. 68) а) Oi — 0 = 2fl = s— б) = flg = S — 2й 02 = 2В, где В — ширина зуба барабана s —длина дуги между рядами зубьев барабана aj, — расстояния между рядами зубьев подбарабанья (дуга зацепления на фиг. 68 для упрощения развёрнута в прямую зуб схематически изображён прямоугольником). [c.114]

При нормальном зацеплении ножка зуба ведущего колеса скользит по головке зуба ведомого колеса, а ножка зуба ведомого колеса скользит по головке зуба ведущего колеса. Вектор скорости скольжения профилей зубьев изменяет направление на полюсной линии, поэтому частицы износа зуба сбрасываются с его профиля по обе стороны от полюсной линии. Путь частицы при удалении из зоны зацеплеяия равен длине дуги профиля головки зуба или длине дуги рабочего участка ножки зуба. При небольшом коэффициенте коррекции, но отличном от нуля, описанная картина сохраняется в том смысле, что вектор скорости скольжения меняет направление на полюсной линии. Так как соотношение длин дуг дополюсного и за-.полюсного участков изменилось, то в общем путь для большинства частиц износа увеличивается. [c.210]

Водило 1, вращающееся вокруг неподвижной оси D, входит во вращательную пару В с сателлитом 2, входящим в зацепление с неподвижным зубчатым колесом 4. Звено 5 входит во вращательную пару А с колесом 2 и нрятательную пару С с коромыслом 3, вращающимся вокруг неподвижной оси Е. Точка А лежит на начальной окружности колеса 2. Длины звеньев механизма удовлетворяют условию R=Zr, где R и г— радиусы начальных окружностей колес 4 и 2. При указанных длинах звеньев точка А механизма описывает трехвершинную гипоциклоиду. Участок а — а гипоциклоиды мало отличается от дуги окружности радиуса, равного СА, проведенной из точки С, соответствующей крайнему правому положению звена 3. При непрерывном вращении кривошипа I коромысло 3 в крайнем правом положении ЕС находится приближенно в покое, а в крайнем левом положении ЕС" имеет мгновенную остановку. [c.198]

Водило 1, вращающееся вокруг неподвижной оси Е, входит во вращательную пару А с зубчатым колесом 4. Зубчатое колесо 2 скреплено со стойкой. Колесо 4 выполнено в виде двух равных, жестко связанных сателлитов, один из которых входит в зацепление с колесом 2, а другой входит в зацепление с зубчатым колесом 5, вращающимся вокруг оси С водила 1. Звено 7 входит во вращательную пару В с колесом 5 и во вращательную пару D с ползуном 6, скользящим в неподвижных направляющей Ь. Точка В лежит на начальной окружности колеса 5. Длины звеньев механизма удовлетворяют условию R=3r, где i и / — радиусы начальных окружностей колес 2 и 5. При указанных длинах звеньев точка В механизма описывает трехвершинную гипоциклоиду. Участок а—а гипоциклоиды мало отличается от дуги окружности радиуса, равного DB, проведенной из точки D, соответствующей крайнему нижнему положению ползуна 6. При непрерывном вращении водила I ползун 6 в крайнем нижнем положении находится приближенно в покое, а в крайнем верхнем положении, соответствующем точке D", имеет мгновенную остановку. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...