Плоскость поперечного скольжения

Цинк и кадмий имеют относительно низкие энергии дефекта упаковки, поэтому для (а/3) <1120> дислокаций, расщепленных в базисной плоскости, поперечное скольжение энергетически выгодно, так как расщепленные дислокации. при этом должны стягиваться. [c.109]

Если пренебречь вкладом термической активации в поперечное скольжение, что справедливо при температурах выше 0,2Г л [76, 146, 166], и считать, что поперечное скольжение определяется в основном напряжениями, действующими в плоскости скольжения, то при поперечном скольжении ближайшей к частице петли ее сегмент должен изогнуться в плоскости поперечного скольжения до критического радиуса изгиба, равного примерно радиусу частицы (рис. 2.29, в), после чего он получит возможность свободно распространяться дальше (по аналогии с прохождением дислокаций между частицами). Для такого изгиба дислокационного сегмента требуется напряжение сдвига [c.80]

Рис. 4.1. Поперечное скольжение винтовой дислокации по Фриделю [123]. 1 — перетяжка полосы дефекта упаковки 2 — отщепление сегмента дефекта упаковки в плоскость поперечного скольжения 3 — разрастание отщепленного сегмента в плоскости поперечного скольжения.

Первичная перетяжка на расщепленной винтовой дислокации может разделиться на две перетяжки. Малая область между ними может отщепиться в плоскость поперечного скольжения,. [c.113]

Для меди и разбавленных сплавов Си—А1 [38]. как и для свинца (рис. 4.7), К от г изменяется по кривой с максимумом. В этих случаях плоские скопления очень быстро нарушаются за счет поперечного скольжения, дислокации уже ири малых е уходят в плоскость поперечного скольжения. В результате перераспределение внутренних упругих полей между объемом зерен и их границами уменьшается, так как большая их доля реализуется внутри зерна, и значение К понижается. Интенсивность поперечного сколь- [c.88]

Механизм действия адсорбционно-активной среды может быть связан также с процессом зарождения источников дислокаций. В предложенной нами схеме размножения дислокаций в отсутствие локализованных источников [138] присутствие адсорбционно-активной среды должно существенно интенсифицировать этот процесс в том случае, когда он протекает вблизи от поверхности (схема с одним уступом), поскольку понижение свободной поверхностной энергии облегчает при этом выход дислокаций в соседние плоскости (поперечное скольжение). [c.32]

Плоскость поперечного скольжения / [c.235]

Вследствие упругого взаимодействия между дислокациями сопротивление их движению сильно возрастает и для их продвижения внешнее напряжение должно резко возрасти (стадия // упрочнения). Под влиянием все возрастающего наиряжения развивается поперечное скольжение винтовых дислокаций, т. е. скольжение с переходом из одной разрешенной плоскости скольжения в другую. Это приводит к частичной релаксации напряжений, аннигиляции отдельных дислокаций разного знака и группировке дислокаций в объемные ячейки, внутри которых плотность дислокаций меньше, чем в стенках ячеек. Наступает /// стадии деформации, когда происходит так называемый динамический возврат, который приводит к уменьшению деформационного упрочнения. [c.46]

Для винтовой дислокации всякая цилиндрическая поверхность, для которой Lo служит образующей (рис. 19, а), может быть поверхностью скольжения. Переход движущейся винтовой дислокации из одной плоскости скольжения в другую называется поперечным скольжением (см. рис. 19, а). [c.36]

Поперечное скольжение расщепленной винтовой дислокации например Ay- -yD из плоскости у (Ш) в плоскость р (ПГ), происходит стягиванием части дефекта упаковки в единичную дислокацию с вектором Бюргерса AD и последующим расщеплением на частичные дислокации Лр и pD в плоскости р, т. е. [c.74]

Рис. 39. Стадии 7—7 поперечного скольжения растянутой винтовой дислокации АО в г. ц. к. решетке (/,—длина перетяжки дефекта упаковки). Освободившись от торможения в плоскости (111), длина перетяжки hyh г) увеличивается в плоскости (П1)

Будучи закрепленной на концах перетяжки, дислокация выгибается, а длина перетяжки увеличивается на стадии 7 (рис. 39,г). Движение дислокации и пластическая деформация по новой плоскости (111) могут быть облегчены, так как открываются возможности при образовании петли (см. рис. 39, г) для генерации источника Франка-Рида. Различие в ширине расщепленных дислокаций и соответственно в склонности к поперечному скольжению у разных металлов и сплавов играет очень важную роль в формировании дислокационной структуры (ячеистой структуры, см. гл. III) при деформации и в особенности структурных изменений при последующих возврате и рекристаллизации. [c.76]

Итак, для винтовых дислокаций в о. ц. к. решетке характерным является возможность поперечного скольжения расщепленной дислокации. Плоскости (121) и (211) пересекают плоскость (112) по линии пТ. На рис. 41,6 показано пересечение плоскостей 112 (211) и (112) по линии [И1], и винтовая дислокация легко переходит из одной плоскости скольжения в другую. [c.83]

Кроме факторов, влияющих на пластичность металла благодаря диффузии при повышенной температуре, сама температура также существенно влияет на сдвиговые процессы. Так, с повышением температуры увеличивается число систем скольжения, облегчается поперечное скольжение. В г. п. у. решетке, например, скольжение начинает интенсивно развиваться по пирамидальным плоскостям, а эти системы скольжения весьма удобны для множественного и сложного скольжения без существенного наклепа. [c.153]

Для металлов с о. ц. к. решеткой благодаря высокой энергии дефектов упаковки характерной особенностью является сравнительная легкость поперечного скольжения. Макроскопическая плоскость скольжения будет близкой к поверхности, образованной участками плоскостей зоны <111>, по которым критическое приведенное напряжение сдвига максимально. Поэтому неясно, какую кривую для о. д. к. монокристаллов различной ориентации необходимо использовать для расчета как исходную. По аналогии с г. ц. к. кристаллами можно рекомендовать к использованию в расчетах такие ориентации о. ц. к. монокристаллов, в которых наблюдается множественное скольжение. В частности, для монокристалла с ориентировкой <100> с четырьмя системами скольжения расчетная и экспериментальная кривые а — S находятся в приемлемом соответствии, [c.237]

Вначале происходит образование остаточных петель при обходе частиц дислокациями (рис. 2.29, а, б), причем образование каждой новой петли, т. е. прохождение по плоскости скольжения следующей дислокации, связано с увеличением приложенного напряжения. При некотором значении напряжения винтовые компоненты ближайшего к частице остаточного дислокационного кольца начинают поперечно скольжение (рис. 2.29,. е) под действием концентрации напряжений, [c.78]

Аналитически рассмотренную схему, в которой учитывается влияние остаточных дислокационных петель и процесс их поперечного скольжения, можно описать следующим образом. Используем для оценки числа остаточных петель п вокруг одной частицы известное [103] выражение для числа дислокаций в скоплении, приняв длину плоскости скольжения равной половине расстояния между частицами. Тогда [c.79]

При всех вариантах поперечного скольжения остаточных дислокационных колец краевые компоненты образуют призматические петли возле частиц (см., например, рис. 2.29, д). Эти петли из-за почти полной компенсации полей упругих напряжений не оказывают существенного сопротивления движущимся в плоскости скольжения дислокациям, хотя в принципе при больших деформациях их вклад в деформационное упрочнение может,стать заметным [166].. [c.79]

Уравнение (74) получено в предположении, что в единице объема N дислокаций распределены равномерно. Современные теории деформационного упрочнения [40] исходят из того факта, что дислокации образуют плоские скопления из п копланарных дислокаций, заторможенных барьерами в плоскостях скольжения, в результате чего увеличивается напряжение течения. Особенно характерно образование плоских скоплений для металлов с малой энергией дефекта упаковки (нержавеющая сталь, а-латунь), где затруднено поперечное скольжение и такие скопления возникают у границ. Взаимодействие дислокаций в скоплении приводит к увеличению энергии каждой из них, пропорциональному числу дислокаций п в скоплении (после отжига вследствие образования границ субзерен из дислокаций происходит, наоборот, значительное снижение энергии) [31]. [c.48]

Для достаточно чистых металлов взаимодействием подвижных дислокаций с включениями можно пренебречь. Поперечное скольжение расщепленной винтовой дислокации начинается после ее рекомбинации в полную. Этот процесс идет легче в тех металлах, где энергия дефектов упаковки достаточно высока [4—6]. Наоборот, образование источников при взаимодействии сегментов в параллельных плоскостях, а также при взаимодействии подвижной дислокации с лесом более вероятно для металлов с низкой энергией дефектов упаковки. Таким образом, для металлов с большей энергией дефектов упаковки (а->0) из (1) получаем линейную зависимость [c.152]

Скольжение дислокаций перед препятствием тормозит сдвиг в исходной плоскости скольжения, и под влиянием поперечного скольжения возникают винтовые дислокации, которые могут переходить на соседнюю параллельную плоскость скольжения, образуя источник дислокаций. Последний под влиянием приложенного напряжения генерирует дислокации и обеспечивает пластический сдвиг. [c.22]

Для теоретического объяснения возникновения поднятий и провалов существует две модели. Согласно первой модели выдавливание рассматривается как результат сдвига по двум группам плоскостей скольжения [90]. Вторая модель основывается на идее поперечного скольжения за счет винтовых дислокаций [112]. Ни одна из упомянутых моделей пока не получила экспериментального подтверждения. [c.44]

II скоплений дислокаций, по данным Р. Бернера и Г. К. Кронмюллера, каким-то образом исчезает. Это вызывается поперечным скольжением винтовых дислокаций. Так как их вектор Бюргерса параллелен линии винтовой дислокации, то они не привязаны к какой-то определенной плоскости скольжения, а поэтому винтовые дислокации обтекают препятствия, переходя в другие плоскости того же семейства 111 , т. е. в плоскости поперечного скольжения (см. гл. II) и далее в плоскость, параллельную первоначальной, где влияние препятствия уже достаточно ослаблено. Таким образом, поперечное [c.194]

Перетяжка на расщепленной дислокации, необходимая для начала поперечного скольжения в другой плоскости, создается благодаря приложенному сдвиговому напряжению и тепловым колебаниям решетки, так как реакция рекомбинации энергетически невыгодна. Для процесса сжатия дислокации и движения в плоскости поперечного скольжения необходима энергия активации, величина которой зависит от размера стяжки и ширины расщепленной дислокации. Для алюминия расчетным путем получено значение энергии активации, близкое к 1,0 эВ. Однако для меди, обладающей большей шириной расщепленной дислокации, необходима значительно более высокая энергия. Поэтому для поперечного скольжения в меди требуются более высокие значения напряжений и температуры. Поскольку ширина дефекта упаковки зависит от энергии дефекта упаковки д.у, то напряжение Till также зависит от энергии дефекта упаковки. [c.196]

Скалывающее напряжение в, плоскости поперечного скольжения может действовать так, что сдвинет соединяющий сегмент против движения исходной дислокации. Если закрепление порогов по этим причинам довольно сильно, то предел текучести будет опреде ляться напряжением, необходимым для изгиба дислокации между точками закрепления. Это можно видеть из рис. 6, 2, на котором винтовая дислокация закреплена сидячими дислокационными петлями. Таким образом, ожидается, что предел текучести сначала увеличивается, когда число порогов возрастает за счет конденсации вакансий, и уменьшается, когда пороги исчезают при, последующей конденсации вакансий. Максимальное уп-. рочнение ожидается, когда ширина порога приблизительно равна расстоянию между ними. Следовательно, [c.244]

Длина дополнительного порога (суперпорога) больше 2 Г,1Ь (т — т ), т. е. порог действует как источник Франка — Рида и генерирует дислокации в плоскости поперечного скольжения. Здесь Г — линейная энергия на единицу длины т — приложенное напряжение т —обратное напряжение, обусловленное наличием других дислокаций. [c.272]

Такое скольжение называется поперечньш. Пройдя некоторый путь в плоскости поперечного скольжения и удалившись от барьера, винтовая дислокация может перейти в атомную плоскость 5, параллельную первоначальной плоскости скольжения Р. [c.148]

Р// (2Уоо) от коэффициентов поперечной силы и момента рыскания (в плоскости угла скольжения) определяются по аналогии с (2.5.25), (2.5.26) следующими выражениями [c.205]

Следующим возможным механизмом двойникования может быть поперечное скольжение вблизи препятствий. Считают, что двойникование в г. ц. к. структурах может начаться при скоплении дислокаций за барьером Ломер — Коттрелла (рис. 82). Частичные дислокации 8В расщепляются (см. рис. 38) в скоплении на ба и аВ в плоскости двойникования, давая двойникующие дислокации. Такой механизм мог бы действовать при любом скоплении позади препятствия, однако упругое взаимодействие ограничивает испускание двойникующих дислокаций в плоскостях двойникования и требуются дополнительные механизмы (например, полюсный). [c.144]

Динамический возврат. Эволюция дислокационной структуры во время динамического возврата начинается в наиболее деформированных местах с накопления дислокаций и постепенного образования субграниц. С повышением плотности дислокаций скорость их аннигиляции возрастает до тех пор, пока не станет равной скорости их образования. В результате плотность дислокаций увеличивается до равновесной величины подобно тому, как это происходит в холодно-обработанных и подвергнутых возврату металлах. Поскольку только часть субграпиц способна мигрировать, стенки ячеек должны непрерывно распадаться и вновь образовываться в процессе, названном ре-полигонизацией [275]. Равновесное положение стенок определяется плоскостью расположения дислокаций в них и способностью последних покидать свои плоскости скольжения для образования более регулярных низкоэнергетических границ. От способности дислокаций к поперечному скольжению, ограниченной в металлах и сплавах с низкой энергией дефекта упаковки, в значительной мере зависит степень динамического возврата в деформируемом материале. [c.131]

Анализ многочисленных кривых нагружения ванадия и сплава Ре — 3,2 51 % Г339, 341] показал, что участок линейного упрочнения представляет собой фактически секущую, которая срезает на кривой параболического упрочнения (показана на рис. 3.25, а штриховой линией) область наиболее крутого подъема напряжения, и, таким образом, замена на некотором этапе деформации параболического упрочнения на линейное является энергетически выгодным процессом. Из-за ограниченного поперечного скольжения значительная часть дислокаций может находиться в плоскостях скольжения, образуя плоские скопления у препятствий [3421. При этом параболическое упрочнение на начальном этапе деформации может перейти в линейное в соответствии, например, с соотношением Франка — Эшелби — Набарро для плоских скоплений [103] [c.145]

Извест.чо несколько механизмов, иссредством которых дислокация может стать источником. К таким механизмам относятся взаимодействие дислокаций с включениями [4], поперечное скольжение винтовых дислокаций [4—6], взаимодействие краевых сегментов дислокаций противоположных знаков при движении в параллельных плоскостях [7] и взаимодействие подвижных дислокаций с лесом. Учитывая эти механизмы образования источников, можно определить плотность дислокаций как функцию пластической деформации [8] [c.152]

Однако это влияние осуществляется не посредством изменения значения ЭДУ, а связано, по-видимому, с образованием кластеров атомов азота. Планарное скольжение обусловлено дислокационным вырезанием кластеров [68(, 78], что облегчает последующее скольжение плоскости и ингибирует поперечное скольжение. Такая интерпретация согласуется с упомянутым выще эффектом старения [88], так как при старении могут образовываться кластеры. Согласуется она также с данными об уменьшении влияния азота в сплавах, где очень легко происходит поперечное скольжение [80], и об увеличении потерь пластичности (уменьшение относительного сужения) при возрастании планарности скольжения (см. рис. 14). [c.71]

Несколько гипотез были выдвинуты о значительной роли плоскостного скольжения в определении степени чувствительности сплава (см. [10]). Для титановых сплавов прямых доказательств, относящихся к любой из этих гипотез, немного. Однако высокие нормальные напряжения, создаваемые вблизи скоплений дислокаций, или образование общирных ступеней скольжения могут иметь значение при возникновении трещины или при ее самозарождении. Если рассматриваются процессы релаксации, которые происходят в вершине распространяющейся трещины, то следует иметь в виду, что скольжение с- -а, вероятно, является важным. Это особенно справедливо для зерен, преимущественно ориентированных по отношению к плоскости скола, так как этот вид скольжения может вызывать релаксацию напряжений, параллельных направлению с. Кроме того, легкость поперечного скольжения этого вектора и толщина полос скольжения могут быть важными особенностями процесса релаксации (см. рис. 98, 99). Например, высказано предположение [226], что чем толще полоса скольжения, стал- [c.408]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...