Напряжение критическое сдвиговое

Критическое сдвиговое напряжение то — напряжение, при котором начинается пластическая деформация. Переход от упругой деформации к пластической является плавным и То определяют экстраполяцией линейной стадии / до 7=0 (рис. 106, точка А). [c.183]

Примеси тоже влияют на параметры диаграммы т—у. Повышение содержания примесей в цинке до 0,05% (ат.) приводит к возрастанию критического сдвигового напряжения до 3,5 раз Од при этом уменьшается до 4 раз при комнатной температуре и в 1,3 раза при Т= = 90 К. По данным Р. Бернера, повышение содержания примесей свыше 0,05% (ат.) существенно не влияют на параметры упрочнения. [c.210]

Здесь эффективная прочность поверхности раздела при сдвиге т характеризует изменение сдвиговой прочности в результате пластической деформации (или критические сдвиговые напряжения, необходимые для преодоления трения скольжения). [c.144]

Чтобы осуществить скольжение относительно друг друга плоскостей упорядоченно расположенных атомов, требуется приложить достаточно большое сдвиговое напряжение, которое могло бы преодолеть силы взаимодействия между атомами одной плоскости и близко расположенными к ним атомами другой плоскости. Расчеты, произведенные различными способами, показывают, что для осуществления такого скольжения одной плоскости атомов относительно другой (пластической деформации) в обычных металлах теоретически потребовалось бы приложить сдвиговое напряжение порядка одного-двух миллионов фунт/дюйм ( 0,7-10 —1,5-10 кгс/см ). Фактически же обычно замеряемые в опытах величины составляют лишь от 10 ООО до 50 ООО фунт/дюйм ( 700—3500 кгс/см ). Естественно возникает вопрос почему наблюдается такое большое несоответствие между теоретическими и наблюдаемыми в опытах значениями критического сдвигового напряжения, требуемого для осуществления пластической деформации [c.32]

При плоском напряженном состоянии наименьшим главным напряжением является действующее по толщине образца напряжение 033 (см. гл. III, раздел 7), и течение происходит по плоскостям, ориентированным под углом 45° к осям Xi и Хд. В соответствии с критерием Треска [31 пластическое течение наступает при достижении максимальным сдвиговым напряжением критического постоянного значения Ху. Для данного случая [c.34]

Из этой таблицы следует, что предел текучести и критическое сдвиговое напряжение у кристаллов, подвергнутых диффузионному от- [c.392]

Важнейшей особенностью механического поведения грунта под нагрузкой является существование двух диапазонов изменения напряженного состояния, в пределах которых поведение грунта существенно различно. Первый из них, соответствующий так называемому допредельному состоянию, характерен тем, что при данном напряженном состоянии деформации оказываются вполне определенными и стабильными, изменение последних происходит лишь при увеличении уровня напряжений. Второй из указанных диапазонов характеризуется достижением некоторой комбинацией напряжений критического уровня, при котором деформации могут неограниченно развиваться и привести либо к хрупкому разрушению грунта, либо к возникновению значительных смещений (пластическое течение). Наличие этих двух диапазонов делает картину до некоторой степени похожей на то, что имеет место при деформировании обычных конструкционных упруго-пластических материалов, где первой стадией является упругость, а второй — упруго-пластическое деформирование. Существенная разница заключается в том, что, во-первых, для грунтов в допредельном и предельном состояниях значительная часть деформаций оказывается необратимой и, во-вторых, из-за пористости и дисперсности грунтов необратимость деформаций не ограничивается лишь сдвиговыми деформациями — объемная деформация в грунтах также главным образом необратима. [c.211]

В работе [213] указывается на подобие механизмов скольжения в галлии и в орторомбических кристаллах -U, вызванное сходством кристаллических структур. Наличие ковалентных связей у галлия проявляется также в анизотропии механических свойств и в относительно высоком значении критического сдвигового напряжения. [c.79]

Элементарный акт сдвига - это смещение одной части кристалла относительно другой на одно межатомное расстояние. Расчет критического сдвигового напряжения при условии, что при скольжении одна часть кристалла сдвигается относительно другой части как единое целое, можно выполнить по формуле [c.151]

Приближенный расчет критического сдвигового напряжения при дислокационном механизме пластической деформации можно выполнить по формуле Пайерлса-Набарро [c.151]

Текучее состояние твердого тела характеризуется не полным отсутствием касательных напряжений, как в жидкости, но отсутствием возрастания касательных напряжений при возрастании сдвиговых деформаций. Начиная с некоторых критических сдвиговых деформаций и напряжений, твердое тело перестает сопротивляться дальнейшему увеличению сдвига. [c.574]

Если приложенное сдвиговое напряжение превышает величину о ., то ничто не препятствует смещению плоскостей относительно друг друга, т. е. кристалл испытывает скольжение. Из фиг. 30.13, б видно, что формула (30.25) дает только грубую оценку критического сдвигового напряжения. Однако наблюдаемые значения критического сдвигового напряжения даже в заведомо хорошо приготовленных монокристаллах могут быть меньше найденных по формуле (30.25) [c.249]

Теория износа отслаиванием объясняет, почему в паре трения изнашивается не только мягкий металл, но и твердый. Это явление рассматривается в категориях микропластичности и процесса накопления дислокаций. Хотя в такой паре предельное контактное напряжение может быть меньше предела текучести более твердого материала, в местах фактического контакта напряжения могут быть достаточно высоки для локализованного генерирования дислокаций и их накопления. Критическая плотность дислокаций приводит к образованию трещин, но вследствие небольших сдвиговых деформаций более твердого материала их число для образования частицы износа должно быть достаточно велико. Отсюда — меньший износ более твердого материала по сравнению с более мягким. [c.91]

В первом приближении можно считать, что деформация превращения определяется сдвиговой компонентой вдоль плоскости габитуса деформации формы и фактором Шмида. Если определить деформацию превращения посредством описанного выше расчета или экспериментальным методом, то с помощью экспериментально определенных соотношений между критическим напряжением и температурой для различных превращений, вызванных напряжениями, и уравнения (1.48) можно определить величины AS и АН при этих превращениях. Ниже приведены примеры определения указанных величин. [c.49]

Предполагая, что действие нормальных сдвиговых деформаций в пластине схоже с аналогичным их действием в стержнях, выражаем критические напряжения изгиба как [c.325]

В композициях с короткими волокнами полимер является непрерывной фазой. Продольные растягивающие напряжения передаются на волокна через сдвиговые напряжения в матрице [3, 17, 39—50]. Сдвиговые напряжения, в матрице максимальны у концов волокон и постепенно уменьшаются до нуля к их середине. Растягивающие напряжения в волокнах равны нулю на концах и постепенно возрастают до постоянного значения в средней части волокна. Следовательно, участки волокон вблизи их концов несут значительно меньшую нагрузку, чем центральные участки. Сумма длин концевых участков волокна, необходимых для достижения максимального значения растягивающих напряжений в них, часто называется критической, или неэффективной длиной кр. так как концевые участки являются неэффективными в сопротивлении нагрузке. Другими словами, волокна должны иметь длину не менее, чем кр, чтобы напряжение растяжения в них достигало максимальных значений. Критическая длина волокна зависит от отношения модулей упругости обеих фаз, прочности сцепления между фазами, прочности при сдвиге матрицы и прочности при растяжении волокон. При высокой прочности адгезионной связи, когда разрушение происходит не по границе раздела, а по волокнам или матрице, и матрица разрушается пластически, критическая длина волокон равна [c.271]

Смысл этого результата состоит в том, что, даже когда трещина зарождается под воздействием больших сдвиговых напряжений, разрушение в целом все-таки может контролироваться величиной приложенных растягивающих напряжений. Экспериментальное подтверждение этого положения получено при испытаниях образцов с надрезом различной толщины при 77К (см. рис. 108) [24]. Перед лавинным двойникованием пластическая зона под надрезом должна достичь критического размера. В толстых образцах растягивающее напряжение под надрезом в момент образования двойников более чем достаточно для немедленного развития любых трещин, зарождающихся в карбидах за счет лавинного двойникования матрицы, с наступлением которого и совпадает окончательное разрушение. В тонких образцах напряженное состояние практически плоское, и растягивающие напряжения при двойниковании недостаточны для роста зародыша трещины. Они могут быть увеличены путем роста пластической зоны, т. е. приложенной к образцу нагрузки. Следовательно, разрушающие нагрузки тонких образцов значительно превышают нагрузки, необходимые для разрушения толстых образцов. Предсказана более сильная температурная зависимость 0/ для разрушения, вызванного двойникованием [уравнение (382)] по сравнению с разрушением, вызванным скольжением, так как Ту существенно изменяется с температурой. Разрушение, вызванное двойникованием, не имеет места при температурах выше 50 К, даже в крупнозернистой низкоуглеродистой стали, если скорости приложения нагрузок невелики и равны обычно используемым в практике стандартных испытаний на вязкость разрушения. Только если происходит ударное нагружение, то зарождение разрушения сколом при температуре окружающей среды можно связать с двойникованием. Тем не менее, двойникование часто связывают и с распространением трещин, так как перед движущейся с ускорением вершиной трещины возникают очень высокие скорости деформации. [c.185]

Критическое растягивающее напряжение разрушения образцов с надрезом низкоуглеродистой стали представляет собой напряжение, необходимое для развития зародыша треш,ины скола. Можно ожидать, что величина напряжения определяется размером зародыша и вкладом сдвиговых напряжений при скольжении или двойниковании. Двойники являются более эффективными концентраторами напряжений, поэтому для моментов, контролируемых ростом трещины (образцы с надрезом в противоположность гладким образцам), можно ожидать, что при постоянном размере зародыша критическое разрушающее напряжение будет меньше. [c.188]

В монографии представлены результаты теоретических и численных исследований, выполненных авторами в области механики и вычислительной математики слоистых тонкостенных анизотропных оболочек, а также неклассическая математическая модель нелинейного деформирования тонкостенных слоистых упругих композитных пластин и оболочек, отражающая специфику их механического поведения в широкой области изменения нагрузок, геометрических и механических параметров, структур армирования. Предложен и реализован эффективный метод численного решения краевых задач неклассической теории многослойных оболочек, основанный на идеях инвариантного погружения. Получены решения задач начального разрушения, устойчивости, свободных колебаний слоистых конструкций распространенных форм — прямоугольных и круговых пластин, цилиндрических панелей, цилиндрических и конических оболочек. Дана оценка влияния на характеристики напряженно-деформированного состояния и критические параметры устойчивости таких факторов, как поперечные сдвиговые деформации, обжатие нормали, моментность основного равновесного состояния, докритические деформации. Проведены систематические сравнения полученных решений с решениями, найденными при использовании некоторых других известных в литературе неклассических моделей, в том числе и в трехмерной постановке. [c.2]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

Из (3.1.6) ясно, что в развиваемом варианте теории многослойных оболочек уточнение классической теории связано с учетом поперечных сдвиговых деформаций, в то время как обжатие нормали в нем не учитывается. Обосновывая избранное направление уточнения, укажем на работы [13, 14, 257—260, 262], в которых, в частности, рассматривается вопрос о погрешности в определении характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости слоистых оболочек, вносимой неучетом обжатия нормали. По результатам этих и других исследований можно сделать вывод о том, что за исключением некоторых особых случаев — очень толстые оболочки, сосредоточенные нагрузки и т.д., — основной вклад в уточнение вносит учет поперечных сдвиговых деформаций, тогда как влияние обжатия нормали невелико и им допустимо пренебречь.. [c.40]

Итак, разработанная в настоящей монографии модель деформирования слоистых тонкостенных систем позволяет обеспечить необходимую степень уточнения. В то же время порядок и структура дифференциальных уравнений этой модели не зависят от числа слоев и строения пакета слоев в целом и не требуют своего пересмотра при всяком изменении последних, что выгодно отличает их от уравнений модели ломаной линии. Так как при вычислении критических усилий Гз и учитывались только поперечные сдвиговые деформации, то из близости этих величин к следует, что основная доля уточнения связана с корректным учетом именно этого фактора, тогда как влияние обжатия нормали мало и им можно пренебречь. Отметим, наконец, что в этой и аналогичных задачах параболический закон распределения поперечных сдвиговых напряжений по толщине пакета можно рассматривать как приемлемое приближение к его истинному распределению, обеспечивающее достаточную точность результатов расчета. [c.156]

Обозначим через Р, Р, . .., Р критические интенсивности внешнего давления, найденные при использовании следующих вариантов уравнений устойчивости Р — при использовании уравнений классической теории оболочек Р — на основе уравнений (3.7.1) — (3.7.8) теории типа Тимошенко Р — при использовании уравнений (3.7.35) — (3.7.41), базирующихся на представлении об однородном напряженно-деформированном состоянии тонкостенного элемента слоистой структуры Р — на основе уравнений (3.7.9) — (3.7.14) модели ломаной линии, модифицированных согласно (3.7.15) — (3.7.17) для того случая, когда поперечные сдвиговые деформации учитываются в заполнителе и не учитываются в несущих слоях Р — на основе уравнений (3.7.18) — (3.7.34), позволяющих учесть не только поперечные сдвиги, но и обжатие нормали Р — на основе уравнений (6.4.1) — (6.4.5). [c.191]

Большого различия в виде кривых напряжение — деформация для кристаллов разных ориентировок можно избежать, используя приведенные йГапряжения сдвига и сдвиговую деформацию. Однако в отличие от критического приведенного напряжения сдвига Ткр значения приведенного напряжения сдвига т при деформации е для всех таких кристаллов не совпадают. Это обусловлено прежде всего различиями в степени деформационного упрочнения кристаллов, которая зависит от структурных изменений в металле (см. гл. IV). Однако, если исключить предельные ориентировки, т. е. очень малые и очень большие значения углов Зо, поведение большинства кристаллов какого-либо металла можно аппроксимировать единой кривой в координатах приведенное напряжение сдвига — сдвиговая деформация, которая характеризуется [c.123]

Деформация поликристаллического материала происходит тогда, когда напряжения, вызванные скоплениями дислокаций в зернах, благоприятно ориентированных для скольжения (т. е. имеются системы скольжения, ориентированные близко к направлению максимальных напряжений сдвига), превышают минимальное напряжение, вызывающее скольжение в соседних зернах. Это напряжение обычно выше в анизотропных металлах, чем в изотропных, поскольку в первых имеется меньше систем скольжения и, следовательно, меньше вероятность их благоприятной ориентации в зернах, не испытывающих пластической деформации. Исходя из уравнения Петча [25], можно показать, что отношение напряжения текучести в поликристаллическом анизотропном материале по сравнению с изотропным должно быть выше критического сдвигового напряжения для активации источников дислокаций, поско.льку [c.72]

Следует отметить, что при использовании уравнения (3.24) имеются ограничения, касающиеся случая, когда яам д и х(сгт) = = sign((Tm), из (3.22) в случае От < О имеем 6S < 0. Поскольку о, > О, 60i > О и 5н > О, а 6Sh = —6S, из (3.1) следует, что 0 > 0. Таким образом, при От < О потеря микропла-стической устойчивости невозможна. В данной ситуации критическая деформация и время до разрушения будут определяться условием среза перемычек между порами. Поскольку потеря микропластической устойчивости при От <С О отсутствует, то рост пор до момента среза перемычек будет стабильным, происходящим только при увеличении нагрузки и соответственно деформации. Подчеркнем, что при реализации потери микропластической устойчивости идет дальнейший, но нестабильный рост пор (без увеличения нагрузки и макродеформации) до того момента, пока не произойдет среза перемычек между порами [222]. Разделение металла при срезе происходит вдоль линий скольжения (локализация течения), т. е. данный процесс контролируется сдвиговыми напряжениями или в многоосном случае интенсивностью напряжений о . Следовательно, в качестве критерия среза перемычек в первом приближении можно принять условие аГ = ав, где оГ —напряжение в перемычке (среднее по всем перемычкам), аГ =(o,-/(l—S) Ов — временное сопротивление. Таким образом, при От <С О критерием образования макроразрушения является условие аГ = Ов. [c.166]

В случае, когда поле напряжений в окрестности трещины является трехмерным и разность между тремя главными напряжениями не равна нулю, возникагот октаэдрические напрян ения, инициирующие квазиупругий или упругопластический отрыв. Появление октаэдрических сдвиговых напряжений на фронте трещины критической величины — причина скачкообразного изменения скорости роста трещины при ее субкритическом росте и смены контролирующего механизма разрушения. Учитывая определяющую роль октаэдрических сдвиговых напряжений в росте усталостной трещины при упругопластическом поведении материала, за параметр, контролирующий достижение максимального значения вплоть до которого тре- [c.196]

С увеличением Де, плотность полос скольжения возрастает, и в конце концов циклическое упрочнение становится выше по мере того, как все новые системы скольжения вынуждены действовать, а деформация становится все равномернее. Полная кривая "циклическое напряжение — циклическая деформация" для монокристаллического суперсплава при комнатной температуре аналогична этим кривым у чистых металлов со структурой г.ц.к. [12]. При очень низких и очень высоких значениях Де, с ростом Де, растет и величина Дсг, однако при промежуточных Де , величина ДсХ относительно постоянна. Думают, что это плато характеризует сдвиговое напряжение, необходимое для создания устойчивых полос скольжения, каждая из которых вносит свою малую долю деформации. Аккомодация роста Де, может идти при неизменном уровне До" до тех пор, пока не будет достигнута некоторая критическая плотность устойчивых полос скольжения. У поликристаллических материалов зона плато имеет некоторый положительный наклон, так как из-за различия в ориентицовках приведенное сдвиговое напряжение у одних зерен больше, чем у других. [c.343]

Характерной особенностью структуры аморфных сплавов является отсутствие кристаллографических плоскостей скольжения. В этой связи для описания механизмов скольжения эффективны модели аморфных сплавов, предполагающие их поликластерное строение. Бакай [419] разработал поликластерную модель аморфных твердых тел, основанную на конструктивном определении класса топологически разупорядоченных структур, сохраняющих достаточно большую общность. Предполагается, что границы кластеров обладают тем же атомным строением, что и слои скольжения. Однако в силу случайной упаковки кластеров и их произвольной формы сквозная трансляционно-инвариантная межкластерная граница отсутствует. С другой стороны, сдвиг по поверхности, отвечающей однородным сдвиговым напряжениям, невозможен без разрывов связей по кластерным границам. Поэтому скольжение путем движения дислокаций происходит вдоль тех участков кластерных границ, где касательные напряжения достигают критического уровня (при этом разрывы происходят в местах концентрации нормальных к границе растя- [c.259]

Синергетическая картина стеклования жидкости представлена следующим образом [474]. В жидком состоянии только малая доля атомов п не участвует в элементарных процессах, что обус овлено наличием в жидкости свободного объема и значительной кинетической энергии атомов. Путем изменения внешнего фактора можно достигнуть такого состояния, когда доля о закрепленных атомов станет выше критического значения п , при котором система теряет эргодичность. Это адекватно условию блокирования сдвиговых напряжений в макроскопических областях, при которых невозможна релаксация напряжений. При такой самоорганизации системы производство энтропии пропорционально величине где — стационарное значение сдвигового напряжения, достигаемого в результате блокировки г — синергетический потенциал, имеющий вид [c.291]

Исчерпывающее исследование последней из упо.мянутых моделей применительно к моделированию процессов разрушения при землетрясениях было проведено Эндрюсом [8,9]. В этих работах, посвященных изучению роста трещин сдвига, в окрестность вершины трещины была введена зона сцепления, моделирующая постепенное ослабление сопротивления скольжению. В этой. модели скольжение берегов трещины в окрестности вершины будет начинаться тогда, когда сдвиговое напряжение достигнет некоторого критического значения это скольжение будет происходить с постепенным уменьшением сопротивления до тех пор, пока диссипированная энергия не достигнет некоторой вполне определенной величины, после чего скольжение будет продолжаться либо вовсе без сопротивления, либо с некоторым остаточным (фоновым) сопротивлением. В состоянии сверхвысокого ускорения сдвиговая трещина с данным типом структуры окрестности ее вершины способна преодолеть рэлеевский барьер скорости и распространяться далее со сверхзвуковой скоростью. Данная частная модель сдвиговой трещины подробно обсуждалась Френдом [46]. [c.120]

В случае, когда KmolKm 1. уравнение (20,28) приводи к критическим значениям для напряжений продольного изгиб в результате сдвига в тонкой пластине. Исключая нормальны сдвиговые деформации, Охусг можно записать как Охусг = < ху сг При учете нормальной сдвиговой жесткости пластины полу чаем [c.326]

Рассмотрим сначала действие гетерогенных источников в объеме кристалла. В работе [344] подвергали гидростатическому сжатию медь, содержащую частицы S1O2 или Alj О3, образованные в результате внутреннего окисления. При давлении свыше 25 кбар вокруг частиц возникали дислокации, которые наблюдали методом электронной микроскопии. Была определена зависимость критического давления начала образования дислокаций от размера частиц. Как видно из рис. 59,а, величина критического давления повышается по мере уменьшения размера частиц. Зная модули матрицы и частицы, оценивали также критический уровень сдвиговых напряжений Тщах и параметра несоответствия на межфазной поверхности раздела матрица-включение . Из полученных данных (рис. 59,а) следуют два важных вывода. Во-первых, величины критического давления, напряжения сдвига и параметра несоответствия, необходимые для начала пластического течения, зависят от размера частиц. Во-вторых, максимальное локальное напряжение, необходимое для начала дефор.мации (см. рис. 59,а), находится между 0,001 и 0,008 Gy , что гораздо меньше теоретической СДВИ10В0Й проадости матрицы, равной 0,04 при комнатной температуре [345]. Полученные экспериментальные данные приведены на рис. 59,0 в сравнении с расчетными критериями начала пластической деформации [c.91]

Рис. 59. Зависимость критических давлений, сдвиговых максимальных напряжений (тщах/ от) " параметров несоответствия (ef,), необходимых для начала пластического течения вокруг сферических частиц AljO, в Си-матрице от их диаметра (а) [344] и зависимость от дцаметра частиц (по оси абсцисс в А) по данным различных авторов (0)

А. Уббелоде [16] рассматривает различные теории плавления механическую, колебательную, позиционную, ориентационную и др. Расчетами показано, что изменение межатомных сил и температуры, при которых упругая постоянная равна нулю, приводит к преодолению сопротивления сдвигу и переходу из твердого в жидкое состояние. Согласно колебательной теории плавления амплитуда колебаний атомов в решетке должна увеличиваться по мере приближения к температуре плавления. В точке плавления амплитуды колебания достигают критической величины, вследствие чего кристалл становится механически неустойчивым. Теплота плавления пропорциональна работе образования дефектов кристаллической решетки и изменения объема при переходе из твердого в жидкое состояние. В некоторых теориях плавления учитываются концентрации вакансий и плотность дислокаций, которые оказывают влияние на неустойчивость кристаллов против сдвиговых напряжений. Позиционное плавление связывают с разупо-рядочением структуры кристаллов. При плавлении веществ с несферическими молекулами наблюдается ориентационное разупорядочение — изменяется форма и ориентация молекул. Перераспределение атомов в процессе плавления вызывает возрастание энтропии. [c.33]

В шестой главе рассматриваются слоистые цилиндрические оболочки. Замкнутая система дифференциальных уравнений, описывающая в линейном приближении процесс деформирования слоистой упругой ортотропной композитной цилиндрической оболочки, получена из общей системы и использована при исследовании осесимметричного изгиба оболочки, нагруженной равномерно распределенным внутренним давлением. Выполнен параметрический анализ влияния поперечных сдвигов на интегральные (прогибы, усилия, моменты) и локальные (нагрузки начального разрушения) характеристики напряженно-деформирован-ного состояния. На примере этой задачи исследована зависимость решения от функционального параметра /(z) и показано, что в большинстве практически важных случаев этот параметр можно принять соответствующим квадратичной зависимости сдвиговых поперечных напряжений от нормальной координаты. В параграфе 6.4 дано решение задачи об устойчивости цилиндрической многослойной оболочки, нагруженной внешним давлением. Эта задача рассмотрена как на основе разработанных в настоящей монографии уравнений, так и на основе других вариантов уравнений устойчивости, приведенных в третьей ее главе. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило выявить и оценить влияние поперечных сдвиговых деформаций, обжатия нормали, кинематической неоднородности, моментности основного равновесного состояния на критические параметры устойчивости. [c.14]

Рассмотрим кратко разрушение однонаправленных композитов при сжатии вдоль волокон [13]. В течение долгого времени основным механизмом разрушения однонаправленных композитов при сжатии вдоль волокон считали местную потерю устойчивости волокон, вслед за которой происходят разрушение волокон и растрескивание матрицы. Различными способами было показано, что разрушающие напряжения должны иметь порядок модуля сдвига матрицы или (для достаточно податливой матрицы) порядок модуля сдвига композита. Этот вывод получил экспериментальное подтверждение на моделях однонаправленных композитов, а также на некоторых промышленных композитах с толстыми волокнами и достаточно податливой матрицей. К этим экспериментальным результатам следует относиться с осторожностью. Они получены на очень коротких образцах, для которых критическая сила общей потери устойчивости имеет порядок модуля Сдвига композита. Кроме того, для получения на опыте сдвиговой формы потери устойчивости необходимо, чтобы все волокна были параллельными и идеально прямыми. [c.160]

Минимальная кршическая длина волокна. В предыдущих разделах было показано, что критическая длина волокна = 2Zp возрастает как с течением времени, по мере релаксации касательных напряжений в матрице (18) разд. 7 (см. рис. 29, б), так и с ростом уровня нагрузки, по мере распространения пластических сдвиговых деформаций матрицы (31) разд. 4 (см. рис. 28). Принципиальное значение имеет оценка минимальной критической длины волокна, которая зависит от соотношения жесткостей компонентов Е = //(7 их объемных долей Ъ 0,95(1 -- [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...