Одномерная модель реальных потоков

ОДНОМЕРНАЯ МОДЕЛЬ РЕАЛЬНЫХ ПОТОКОВ [c.133]

ПО живому сечению, приходим к одномерной модели реального потока, ч которой все частицы в живом сечении имеют одну и ту же скорость и и одно и то же давление р. Для потока в цилиндрической трубе средняя скорость о будет постоянной по ее длине и модель- ный поток можно считать равномерным. [c.134]

Заменив истинные, неравномерно распределенные по сечению скорости средней скоростью V и приняв давление р постоянным по живому сечению, мы переходим к одномерной модели реального потока, в которой все частицы в живом сечении имеют одну и ту же скорость о и одно и то же давление р. Для потока в цилиндрической трубе средняя скорость V будет постоянной по ее [c.146]

Одномерная модель реальных потоков [c.103]

Переход от реальных пространственных или двумерных течений к одномерной модели значительно упрощает гидродинамическую задачу и позволяет получить простые зависимости, удобные для технических расчетов. Однако этот переход можно обоснованно осуществить, лишь зная закономерности распределения скоростей и давлений в реальных потоках, сводимых к одномерным, поэтому далее значительное внимание будет уделено изучению таких закономерностей. [c.134]

Реальные потоки конечных размеров, строго говоря, не могут быть одномерными, так как в вязких жидкостях ввиду влияния граничных поверхностей всегда наблюдается неравномерное распределение скоростей в живых сечениях. Но некоторые реальные потоки могут быть сведены к одномерной модели. Так, напр,и.мер, при течении вязкой жидкости в круглой цилиндрической трубе или канале между параллельными плоскостями имеет место неравномерное распределение скоростей, но оно иногда бывает несущественным с прикладной точки зрения, так как во многих технических задачах достаточно знать среднюю по сечению скорость и закон изменения давления вдоль трубы (канала). Среднюю скорость V можно определить, усредняя по сечению местные скорости и в соответствии с соотношением [c.145]

Итак, при расчете потока нейтронов в произвольный момент времени количество поглотителя подгоняется таким образом, чтобы реактор оставался критичным. Поскольку поток нейтронов зависит от координат, расчеты следует проводить для трехмерной модели реактора. Если активная зона реактора может быть рассмотрена как конечный цилиндр, то достаточно рассчитать поток в двухмерной геометрии. В общих исследованиях задач на выгорание часто используются одномерные или даже точечные модели активной зоны реактора. Однако для расчета реального действующего реактора требуется более детальное изучение пространственной зависимости потока нейтронов. [c.446]

Неучет реальных особенностей передачи тепла от стенки к пару и каплям и теплообмена между фазами ограничивает применение зависимостей типа (7.7.1). Поэтому для расчета теплоотдачи на участке закризисного теплообмена получили развитие одномерные модели парокапельного потока (А. Веппе е а1, 1967 [c.249]

Интенсивное электромагнитное перемешивание жид кого металла в печах промышленной частоты уменьшает срок службы футеровки Осредненная скорость движения жидкого металла при допущении одномерной модели тигельной печи и отсутствия концевых эффектов, подсчитанная по методике работы [74] для температуры жидкого сплава 1500° С, в центре печи равна 4,1 чюек Однако в реальной печи при турбулентном течении металла возле стенок тигля, где напряженность магнитного поля выше, мгновенная скорость потока металла больше, чем осред-нениая и может быть выше критической кавитационной скорости, равной 5,5 м сек [57] Поскольку шероховатость стенок тигля способствует возникновению явления кавитации, в практике эксплуатации печей промышленной частоты наблюдается разъедание футеровки, имеющее кавитационный характер Кроме того, перемещение твердых частиц шихты и шлака движущимся металлом вызывает механические повреждения и размыв футеровки Таким образом, с целью повышения стойкости футеровки следует избегать длительного интенсивного перемешивания жидкого металла в тигле печи [c.29]

Реальные потоки в природе к технических устройствах являются трехмерными, Однако при решении практических задач для каналов, имеющих достаточную протяженность без резких изменений формы и величины площади сечения и небольшую кривизну, можно ввести модель одномерного потока, параметры которого зависят от одной координаты прямолинейной или криволинейной. Если кривизна линий тока и угол, образуемый ими. малы, то поток называется плавноизменяю-щимся, В таких потоках в пределах живого сечения давление распределяется по гидростатическому закону, а в некоторых случаях может считаться постоянным по сечению. Постоянное значение можно придать н величине скорости по сечению, отождествляя ее со среднерасходной. [c.103]

Строгое решение задачи оптимального профилирования КС и сопла (далее термин сопло употребляется без слова собственно ) при заданных сверхзвуковом потоке на входе в КС, их обгцей длине X и давлении действуюгцем на возможный торец //°, в настоягцее время представляется затруднительным и даже нецелесообразным по ряду причин. Во-нервых, из-за разного уровня моделей течения в КС и в сопле, ибо для реальных КС с множеством форсунок пока в задачах оптимизации можно предложить только одномерные модели. Во-вторых, даже при наличии иространственных моделей течения в КС чрезвычайно трудоемкое решение вариационной задачи совместного профилирования иространственном приближении будет оправдано тогда, когда более простые подходы укажут на возможность заметного увеличения оптимизируемой характеристики. Цель настоя-гцей работы - развитие подобного подхода и определение с его номогцью порядка возможного выигрыша. [c.90]

Существует и наиболее простой путь описания двухфазных потоков, когда используют так называемую гомогенную модель, в которой все параметры реального двухфазного потока заменяют иараметра. п1 фиктивной гомогенной смеси и, таким образом, рассматривают одномерную модель фиктивного однофазного потока. Этот метод, хотя и является наиболее простым, одиако имеет крайне ограниченные возможности практического использования, так как не учитывается действительный механизм двухфазного потока (термическая неравновесность, скольжение фаз и т. д.). [c.178]

Построим теперь динамическую модель процесса абсорбции в насадочном аппарате, учитывающую продольное перемешивание фаз. В реальных аппаратах продольное перемешивание фаз объясняется рядом причин прежде всего различием скоростей движения фаз в разных точках аппарата и, кроме того, турбулентной диффузией фаз, уносом частиц одной фазы (например жидкости) потоком другой фазы (газа). Подробное теоретическое описание продольного перемешивания, учитывающее все перечисленные факторы, в настоящее время отсутствует. Для описания структуры потоков в аппарате обычно используют упрощенные модельные представления. Наиболее распространенными из них являются ячеечная и диффузионная модели. В данной книге для описания структуры потоков используем вторую из этих моделей, согласно которой перемешивание фаз в аппарате аналогично процессу диффузии. В диффузионных процессах при наличии градиента концентрации какого-либо вещества возникает поток этого вещества, называемый диффузионным потоком, который пропорционален градиенту концентрации. Поскольку процесс перемешивания аналогичен процессу диффузии, можно считать что и в насадочном аппарате возникает поток вещества определяемый законом Фика / = = —pZ)grad0, который в одномерном случае имеет вид / = [c.17]

Появление странных аттракторов в трехмерных потоках, таких, как модель Лоренца, указывает на один из возможных механизмов возникновения гидродинамической турбулентности. Это стимулировало исключительно точные экспериментальные измерения вблизи перехода от ламинарного к турбулентному течению в реальных жидкостях. Модель Лоренца была получена фактически из задачи о конвекции Рэлея—Бенара в подогреваелюм снизу слое жидкости с учетом только трех мод движения. Хаотическое движение в трехмерной модели Лоренца представляет возможную картину турбулентности и в некоторых реальных гидродинамических системах, которая оказывается проще, чем первоначальные представления Ландау [251 I. Динамика диссипативных систем рассматривается в гл. 7, включая одномерные и двумерные отображения, а также гидродинамические приложения. [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...