Растяжение — Кривые деформаций одноосное 14, 44. 133 — Кривы

Характерным примером является вид кривой при одноосном растяжении аморфного сплава, когда реализуется ограниченное число полос скольжения. Из представленной на рис. 170,а кривой деформации для одноосного растяжения можно сделать вывод об ограниченной пластичности сплава и о его хрупком разрушении, но при прокатке или сжатии диаграмма имеет вид, показанный на рис. 170,6, т.е. материал пластичен (в этом случае деформация близка к 50%). Это означает, что при одноосном растяжении поведение аморфного сплава, не претерпевающего фазовых переходов при деформации, подобно идеально пластичному телу [c.297]

В начальной области диаграммы деформации одного и того же материала кривые нри одноосном и двухосном растяжении имеют разный угол наклона из-за различного значения модуля упругости Е. Так, при одноосном (а /ст = 0) растяжении Е = Oi/ej, [c.218]

При испытании на растяжение можно получить точные данные об упрочнении металлов на участке равномерного удлинения. При одноосном растяжении равномерная деформация невелика, особенно при высоких температурах. Предложены методы расчета, учитывающие объемное напряженное состояние на участке сосредоточенного сужения при растяжении. Однако они более трудоемки и менее точны, чем прямые измерения, и могут быть использованы для ограниченного участка кривой упрочнения. Для каждого из методов расчета необходимо фиксировать форму шейки образца, что при деформации в горячем состоянии сделать затруднительно. Кроме того, предельные значения деформации, для которых могут быть найдены истинные напряжения, соответствуют разрыву образца, что затрудняет изучение упрочнения малопластичных металлов. [c.65]

Упругая и пластическая деформация. Кривая одноосного растяжения показана на рис. 1. Если нагрузку уменьшать, то кривая разгрузки D близка к прямой линии, имеюш,ей наклон упругого участка остаточная деформация измеряется отрезком 0D. Кривые деформации чистого сдвига (кручение трубы) имеют аналогичный вид. [c.58]

Следовательно, вся кривая зависимости окружного напряжения от пластической составляющей окружной деформации а1 = (ец)) для цилиндра пройдет выше, чем аналогичная кривая для одноосного растяжения (рис. 2). А так как разрушение должно наступать при одном и том же уровне истинного нанряжения, то предельная пластическая деформация в цилиндре е будет [c.26]

Рисунок 4.20 - Схема Г. Си, иллюстрирующая дилатацию и дисторсию локальных объемов на фронте трещины Каждый блок под действием приложенного напряжения подвергается изменению объема и формы. Основные соотношения для каждого элемента могут различаться, и поэтому решение увязывается с историей нагружения. Это требует формирования банка данных, содержащего кривые напряжение - деформация при одноосном растяжении, охватывающие область локальных скоростей деформации, реализуемых в различных объемах материала на фронте трещины. Согласно Г.К. Си, плотность энергии является наиболее информативным параметром состояния, а площадь под кривой истинное напряжение -истинная деформация характеризует изменение функции плотности энергии

Если функция Ф(е ) определяется из опыта на одноосное растяжение, то наряду с 8ц необходимо измерить 822, 833, т. е. необходимо построить зависимость коэффициента Пуассона от интенсивности деформаций в пластической области. Если же сжимаемостью материала можно пренебречь и положить v = 0,5, то кривая одноосного растяжения совпадает с кривой ог = Ф(е ), в самом деле, при v = 0,5 [c.269]

На рис. 4.9 приведена типичная диаграмма деформации для одноосного растяжения цилиндрического образца. Естественно, что изучение механических, в том числе и упругих, свойств твердых тел легче всего начать с анализа диаграммы деформации. Как видно из рис. 4.9, кривая а=[(е) обнаруживает несколько характерных особенностей. Так, при малых напряжениях наблюдается линейная 122 [c.122]

Основной опытный факт, наблюдаемый при одноосном нагружении — растяжении или сжатии, а также при кручении, заключается в следующем. Пока мы движемся по кривой деформирования от начала координат так, как показано на рис. 16.1.1 стрелкой, т. е. пока напряжение и деформация, в данном случае т и у, возрастают, связь между г и дается диаграммой пластического деформирования. Зависимость между напряже- [c.534]

Типичные кривые напряжение — деформация при одноосном растяжении для двух часто используемых типов матрицы представлены на рис. 1. На этом рисунке видно, что как для высоко-полимера (эпоксидной смолы 828/1031), так и для металла (алюминиевого сплава 2024) проявляется нелинейность, особенно ярко выраженная для металла. Очевидно, упругий анализ применим только на начальном участке кривой напряжение — деформация. [c.197]

Для иллюстрации выбрана задача о плоской деформации армированного параллельными волокнами композита под действием одноосной нагрузки, приложенной в перпендикулярной волокнам плоскости центры круговых сечений волокон лежат в узлах прямоугольной сетки. В этой задаче исследованы случаи использования в качестве матрицы алюминиевого сплава и эпоксидной смолы, кривые одноосного растяжения которых приведены на рис. 1. [c.228]

Модуль пластичности Н характеризует наклон кривой эквивалентное напряжение — эквивалентная пластическая деформация [46]. Эта величина, как правило, определяется из испытаний на одноосное растяжение, при которых эквивалентная и одноосная пластические деформации равны. [c.278]

Изучение различных процессов деформирования изотропного материала сводится, таким образом, к изучению функциональной связи процессов нагружения и деформирования при одном фиксированном напряженном состоянии (например, при одноосном растяжении или сжатии) с учетом влияния на ход кривой деформирования уровня средних напряжений. Сопоставление процессов с различными напряженными состояниями обеспечивается по величине эквивалентных напряжений и деформаций. [c.12]

Упругие свойства. На рис. 3.30 представлены типовые диаграммы деформирования фрикционной пластмассы при одноосном растяжении и сжатии. Кривая растяжения при нормальной температуре близка по виду к диаграмме разрушения хрупкого материала. Напряжения пропорциональны деформации до нагрузки, составляющей 80—90 % разрушающей нагрузки. Шейки на образцах не образуется. Разрывные удлинения, как правило, не превышают 1—2 %. При сжатии заметно влияние пластических деформаций — относительная разрушающая деформация достигает 10 % и более. Различие модулей упругости при растяжении и сжатии является следствием сложной структуры материала. Для жестких фрикционных пластмасс модуль упругости при изгибе составляет 60—90 % модуля упругости при растяжении. Коэффициент Пуассона для таких пластмасс изменяется в пределах 0,32—0,42. [c.253]

Если считать [52], что эффект Баушингера определяется величиной внутренних микронапряжений, то за критерий малоциклового разрушения может быть принята работа внутренних микронапряжений на пути пластической деформации, предельная величина которой может быть определена по кривой однократного статического разрушения, и тогда критерий (4.17) при одноосном растяжении совпадает с теоретическим критерием 3.1), предложенным в работе [13] [c.87]

Описанную кривую ползучести можно наблюдать не только при напряжениях растяжения (деформации растяжением), но и при сжатии, изгибе или сочетании различных видов нагружения. Однако испытания на ползучесть проводят в основном при одноосном растяжении, поэтому ниже за исключением особо оговоренных случаев рассматривается ползучесть при растяжении. В настоящее время для испытаний на ползучесть применяют главным образом машины рычажного типа (рис. 3.2) с отношением плеч рычага 1 10 или 1 20. Обычно испытания на ползучесть при растяжении проводят при постоянной нагрузке. Следовательно, в процессе испытаний образец вытягивается, площадь поперечного сечения уменьшается, поэтому истинные напряжения увеличиваются. На рис. 3.1, а показано различие кривых ползучести при постоянной нагрузке и при постоянном напряжении. Если обозначить начальное (номинальное) напряжение условную деформацию е , истинное напряжение ст, истинную (логарифмическую) деформацию е, то из условия постоянства объема а = = 71 (1 + е ) = о е . [c.51]

Рис. 5.20. кривые ползучести при одноосном растяжении (штриховая Линии) и внутрен Нем давлении (сплошные), осно банные на теории конечных деформаций [6, 26] [c.149]

На рис. 5.21 приведены также кривые, соответствующие (е — 10 %, ее, = 5 %) и (б — 30 %, ее = 5 %). Эти кривые иллюстрируют соотношение y/ Dlt) —DIt в случае, когда существуют различия деформации при разрушении круглых образцов при одноосном растяжении и цилиндрических образцов при внутреннем давлении. В том случае, если пластичность в тангенциальном направлении на наружной поверхности при разрушении цилиндрических образцов мала по сравнению с пластичностью при разрушении растяжением, величины у получаются меньшими (большое напряжение при разрушении). [c.150]

При одноосном напряженном состоянии (растяжение ао, So) связь между напряжениями и деформациями характеризуется (рис. 3.1, а) кривой деформирования ао = / (во). Кривая деформирования определяется при соответствующей температуре. Опыты на растяжение (получение диаграммы растяжения) про- [c.70]

Значение бр определяют с помощью зависимости (ао/о) пластичности металла стержня. Для процесса скручивания стержня круглого сечеиия под воздействием только крутящего момента координата Оо/а точки на кривой этой зависимости равна нулю. Поэтому согласно степенной аппроксимации кривой пластичности (см. гл. 1, формула (8)1 8p 2ep. р, где бр.р — деформация разрушения металла в шейке образца при испытании металла иа одноосное растяжение. [c.228]

В наше время поучительно проследить за той дискуссией, которая велась между экспериментаторами в течение XIX и XX столетий относительно существенных расхождений, которые были обнаружены между предсказаниями элементарной теории и экспериментальными наблюдениями. Еще в 1811 г. стало известно из хорошо поставленных экспериментов, что прогибы деревянных балок растут нелинейно и что упругая линия лучше аппроксимируется гиперболой, чем теоретической кривой, получаемой на основе линейной теории балок. В течение всех остальных десятилетий XIX века один экспериментатор за другим демонстрировали на образцах из различных материалов, что при кручении, изгибе, одноосном нагружении как на сжатие, так и на растяжение тщательные измерения показывают существенную и (к концу прошлого века неизменно обнаруживаемую (воспроизводимую)) нелинейность, которая проявляется при малых деформациях многих твердых тел, включая обычные металлы, и которая может быть обобщена и представлена аналитически. Измерения деформаций при одновременном изгибе и кручении образца проводил Кирхгоф в 50-х гг. прошлого века, а Карман в 1911 г, изучал одноосную деформацию при одновременном воздействии гидростатического давления. Исследование деформационных свойств человеческих тканей — костей, мышц, нервов и т. д.— началось в 40-х гг. прошлого века и в следующие три десятилетия породило широкие и стимулировавшие дальнейшее изучение вопроса исследования деформационных свойств живых и мертвых органических веществ при растяжении. В 60-х гг. XIX века в классических работах Треска по течению твердых тел впервые был введен предмет экспериментирования, который уже столетие подвергается спорам и объяснениям. Оригинальные эксперименты Треска по сей день остаются уникальными по своему значению. [c.31]

Модели ползучести, основанные па теории течения и теории упрочнения. На рис. 5.19 показана кривая чистой ползучести при одноосном растяжении — зависимость деформации иолзучестя бц [c.134]

Для сопоставления механохимического поведения стали при динамическом и статическом режимах нагружения изучали влияние напряжений на гальваностатические поляризационные характеристики стали Св-08 в 7 н. H2SO4 при деформации одноосным растяжением. Кривые снимали последовательно при напряжениях, отвечающих всем характерным участкам кривой деформа- [c.78]

Замечание Людвика по поводу пластичностп металлов при двухосных напряженных состояршях. Предположим, что нам нужно снять диаграмму напряжений-деформаций для пластичного металла путем испытания трубчатых образцов на действие осевой нагрузки и внутреннего давления, например получить истинные осевые напряжения в функции осевых деформаций Пусть и отношение п окружного напряжения к осевому, п = с а , в течение каждого опыта сохраняется постоянным. Тогда для случая одноосного растяжения ( г = 0) получится кривая вида на [c.281]

При использовании величин е р и о р трехосное напряженное состояние приводится к случаю одноосного напряженного состояния при испытаниях на растяжение, причем коэффициент упрочнения определяется для образца в области пластических деформаций АВ. Кривые постоянных значений приведенного напряжения а, р = onst имеют тот же характер, что и линии постоянных значений энергии на рис. 312 для той же области значений деформации. [c.470]

Приведенные выше кривые деформации относились к одноосному напряженному состоянию. Важно знать поведение материала при сложном напряженном состоянии. В частности, необходимо иметь суждение о том, какие условия характеризуют переход материала из упругого состояния в состояние текучести (площадка АВ, рис. 9). При простом растяжении в состоянии текучести = onst = а , при чистом сдвиге т = onst = т . [c.40]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Эти исследования можно было бы использовать также для определения таких комбинап ий компонентов композита, при которых получались бы заранее заданные его характеристики. В качестве таких характеристик можно было бы выбрать, например, максимальную прочность, большие деформации при разрыве или хорошие деформационные характеристики при двухосном поперечном нагружении. Сравнительно не исследованной областью является проблема выбора оптимальных кривых одноосного растяжения материалов волокна и матрицы для получения композита с заранее заданными свойствами. Этот тип информации был бы очень полезен тем из исследователей, которые занимаются созданием новых видов матрицы и включений. [c.237]

Нами проведено комплексное изучение поведения аустенитных сталей при нагреве и малоцикловом нагружении на установке ИМАШ-22-71 [2]. Испытания осуществлялись при одночастотном малоцикловом нагружении (частота 1 цикл/мин) по схеме одноосного растяжения — сжатия на образцах сталей Х18Н10Т и 0Х18Н10Ш при 650° С (температуре интенсивного деформационного старения). При построении кривых усталости (о — N) были выбраны значения амплитуды напряжения, превышающие предел текучести материала. Деформационное упрочнение в указанных условиях испытания определялось изменением напряжений и деформаций при этом упрочнение за каждый цикл характеризуется шириной петли гистерезиса. Ранние стадии усталости сопровождаются наибольшей шириной петли упругопластического гистерезиса, которая затем интенсивно уменьшается в пределах первых 10 циклов нагружения, достигая установившегося значения. Перед разрушением вновь имеет место расширение иетли гистерезиса. [c.75]

Испытание на растяжение. Это — наиболее простой метод пластометрических испытаний. В области равномерного удлинения указанный метод позволяет легко получить кривые текучести, так как при одноосном напряженном состоянии главное напряжение равно сопротивлению деформации [c.50]

Для аналогичных исследований при 20 К применяли устройство для испытания на одноосное растяжение с кри остатом разового использования и стационарный криостат Кривые напряжение— деформация при одноосном растя жении строили с помощью месдозы, механического тензо метра с базой 25,4 мм и тензодатчиков с базой 12,7 мм Три двухкоординатных самописца регистрировали сигналы от месдозы (нагрузка), тензометра и продольного тензо датчика (удлинение) и поперечного тензодатчика (сжатие) [c.60]

Испытание на двухосное растяжение проводили с использованием тех же охлаждающих сред, такой же методики измерения температуры и схемы компенсации, как и при испытании на одноосное растяжение. Схема криостата приведена на рис. 2. Нагрузку измеряли с помощью месдоз, а деформацию — тензодатчиками длиной 13 мм. Нагрузку и деформацию для каждого из двух направлений векторов главных напряжений регистрировали с помощью двухкоор-дннатного самописца. Рис. 3 и 4 иллюстрируют методику построения кривых напряжение — деформация на основании кривых нагрузка—деформации. По рис. 3 1. Из уравнения oi = 161/(1—fi,i) определяют напряжения в упругой области. 2. Продолжают петли разгрузки на кривой нагрузка— деформация до нулевого напряжения. 3. Из точек В, С, D, Е проводят прямые, параллельные ОА (модуль упругости определяют из уравнения, приведенного выше деформацию получают из диаграммы нагрузка — деформация). 4. Из точек F, G, Н, I вверх или вниз проводят ординаты до пересечения с прямыми,проведенными ранее, и получают точки в пластической области диаграммы напряжение— деформация. 5. Ординаты полученных точек являются напряжением (например, точка F отвечает напряжению 378 МПа). 6. Строят полную диаграмму деформации. 7. Определяют предел текучести сго,2. Процедура состоит из следующих этапов (см. рис. 4) 1. Из уравнения a2=eiE2l [c.60]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

Кривые статической усталости термопластичных полимерных материалов, построенные на основании опытов на ползучесть до разрушения при а = onst, носят примерно такой же характер, как и кривые, показанные на рис. 1.15. В полулогарифмических координатах эти кривые разбиваются на ряд линейных участков с убывающим по мере увеличения времени разрушения углом наклона. Предельные деформации, развивающиеся к моменту полного разрушения образца, могут быть при этом весьма различными, причем им свойственно большое рассеяние значений, относящихся как к различным, так и к совершенно идентичным условиям опыта, проводимого на образцах, вырезанных из одной и той же заготовки. В условиях двухосного растяжения наблюдается отчетливая тенденция к снижению предельных деформаций по сравнению с одноосным растяжением. Так например, деформации трубчатых образцов ПЭВП при осевом растяжении могут [c.35]

Вид функций (8.14) устанавливается по кривым ползучести при Oj = Ор = onst, t = onst и ей = ео, где ПоИ — соответственно напряжение и деформация при одноосном растяжении. [c.156]

Радиационные дефекты оказывают влияние на механические свойства, по изменению которых оценивают радиационную стойкость конструкционных материалов. Для большинства металлов механические свойства начинают заметно изменяться при флюенсах быстрых нейтронов F больше 10 нейтр/см (инкубационная доза облучения). Степень изменения механических свойств зависит от прочности мен<атомной связи, типа кристаллической решетки, содержания примесей и характера легирования, структуры в исходном состоянии (табл. 8.44, 8.45) и условий облучения (температуры, дозы и др.). При этом можно отметить ряд типичных закономерностей. Кривая напряжение — деформация при одноосном растяжении под действием облучения смещается вверх на более высокий уровень напряжений (рис. 8,1). В наибольшей степени повышается предел текучести, что часто сопровождается поянлепие.м зуба и площадки текучести. Наибольший прирост предела [c.300]

При одноосном растяжении на кривой напряжение-деформация существует точка с ординатой равной пределу текучести, начиная с которой материал начинает деформироваться пластично. В сложном напряженном состоянии для определения этой точки требуется критерий. Первый шаг пластического анализа - принятие решения по способу вычисления критерия пластичности (Yield riterion). [c.219]

Для определения кривой текучести материала в плоскости главных напряжений применяют также образцы в виде полос, ослабленных надрезами тш канавками. Если такой образец подвергнуть одноосному растяжению, то при определенном значении растягивающей силы в ослабленной зоне (вдоль линии, соединяющей надрезы, или в канавке) появятся унругопластические деформаци [, и напряженное состояние будет двухосным. Материал образца за пределами ослабленной зоны находится при этом в упругом состоянии с незначительными упрутими деформациями. Это позволяет считать части образца вне зоны локализации пластических деформаций вполне жесткими. [c.311]

Предсказание разрушения и выбор формы и размеров, при которых можно избежать разрушения детали или конструкции, не представляют особых затруднений, если она находится в условиях одноосного статического напряженного состояния. Необходимо лишь иметь в распоряжении кривую зависимости между напряжением и деформацией при одноосном деформировании исследуемого мате риала, которая достаточно просто получается из одного или не скольких испытаний на простое растяжение и сжатие. Например если текучесть является основной представляющей опасность фор мой разрушения исследуемой детали, находящейся в условиях од ноосного состояния, то можно предсказать, что деталь разрушится когда максимальное нормальное напряжение в ней достигнет пре дела текучести, который можно определить из кривой зависимости напряжения от деформации в опыте на простое растяжение. [c.130]

Увеличение глубины кольцевой трещины сопровождается изменением жесткости напряженного состояния в ее вершине, и это оказывает существенное влияние на характеристики разрушения. Переход от однородного одноосного растяжения к объемному напряженному состоянию при трехосном неоднородном растяжении в зоне трещин приводит к тому, что напряжения в нетто-сечении и о" сначала падают в области малых длин трещин, а затем возрастают с увеличением / (рис. 7.15, 7.16). Их падение соответствует большим, а возрастание — малым й / О. Значения и ст при I = 0 определяются как сопротивление разрыву 3, гладкого образца, а и а — как предел прочности ад. Разница напряжений ст и по брут-то-сечению (см. рис. 7.16) больше при малых длинах трещин и сильнее выражена у пластичных сплавов (Д1, Д16, АК6), что связано с увеличением доли пластических деформаций на конечной стадии разрушения, чем у хрупких (В95пч). С уменьшением диаметра П естественно уменьшается диапазон длин трещин и кривые для напря- [c.205]

Если материал несжимаем и деформируется без изменения объема, т. е. гу = 8,,ft — ЗаЛТ = 0, / ->oohv = 1/2, то для одноосного растяжения при полной деформации = в + аДТ имеем = е, 22 = 33 = —е/2, ij = О при I / и и = Тогда для линейноупругого материала 3/(2-ф) = о/е = Е — модулю упругости при растяжении, и l/ip — 2Е/3 = 2G, так как при v = 1/2 Е — 2 (I + + v) = 3G. Для нелинейно-упругого несжимаемого материала 3/(2-ф) == а/в = Ег, — секущему модулю при растяжении, определяемому по диаграмме одноосного растяжения (рис. 1.5, сплошная кривая). [c.36]

Если представить результаты расчетов растяжения, полной разгрузки и последующего кручения образца из сплава Д16 в интенсивностях деформаций и напряжений (сплошная линия на рис. 2.40), то при гJгy > 6 сплошная кривая практически совпадает со штриховой, которая соответствует одноосному растяжению. Этот результат согласуется с принципом запаздывания скалярных свойств материала при пластическом деформировании [31 ]. [c.116]

Рассмотрим один из основных видов испытаний — растяжение цилиндрического образца под действием постепенно возрастающей силы S (рис. 27). Кривая одноосного деформирования образца из малоуглеродистой стали приблизительно имеет вид, изображенный на рис. 29. До некоторых пор относительная деформация остается прямо пропорциональной напряжению (точки прямолинейного участка кривой О А на диаграмме). Если снять нагрузку (разгрузить образец), тело примет исходную форму (этот процесс описывается все тем же прямоли- [c.47]

Предложено несколько методов оценки механических свойств аморфных сплавов. Применительно к ленточным образцам широкое распространение получили испытания на одноосное растяжение, поскольку они дают обширную информацию о механических характеристиках. На рис. 12 приведена типичная кривая напряжение-деформация, характеризующая основные закономерности механического поведения аморфных сплавов высокие значения пределов упругости и текучести, отсутствие деформационного упрочнения и невысокое, но ненулевое значение макроскопической деформации до разрушения. Тем не менее испытания ленточных аморфных сплавов на растяжение имеют ряд существенных недостатков, часть из которых принципиально неустранима. Энергия, высвобождающаяся при пластической деформации, меньше упругой энергии, сосредоточенной в испытательной машине обычного типа. Это приводит к катастрофическому разрушению в процессе одноосного растяжения. Степень катастрофического течения зависит от запаса упругой энергии в деформирующей системе и пропорциональна величине (mjky , где т VL k — соответственно эффективная масса и жесткость испытательной машины. Более Пассивная нагружающая система, хотя и увеличивает продолжительность нестабильного течения, но делает его начало более затруднительным. [c.170]

Харакгеристиками деформации для построения кривых упрочнения при одноосном растяжении служат величины б, if и 8 [c.278]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...