Растяжение — Кривые деформаций

Форма образцов, применяемых для испытаний на растяжение, и кривая деформации металла представлены на рис. 34. Прямолинейный начальный участок кривой соответствует упругой деформации образца. Заметный рост пластической деформации наблюдается за пределом текучести. Условным пределом текучести считают [c.76]

Диаграмма растяжения, построенная с учетом уменьшения площади р и местного увеличения деформации, называется истинной диаграммой растяжения (см. кривую ОС О на рис. 56). [c.64]

СДВИГОВАЯ ДЕФОРМАЦИЯ ПРИ СКОЛЬЖЕНИИ. КРИВЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ —ДЕФОРМАЦИЯ. Как и напряжение сдвига, сдвиговая деформация является более точной мерой деформации, характеризующей скольжение, чем относительное удлинение при растяжении. Мерой сдвиговой деформации может быть величина относительного смещения двух соседних плоскостей скольжения S vi S (рис. 61). Во время скольжения геометрия образца меняется первоначально круглый в поперечном сечении образец становится по мере удлине- [c.113]

При понижении температуры от 20 до —269 С предел пропорциональности и временное сопротивление монокристаллов алюминия увеличиваются в 2 раза, а относительное удлинение — в 5 раз. На кривых деформации монокристаллов с ориентацией [111] к оси растяжения наблюдается скачкообразный характер для загрязненного алюминия (чистотой 99,5 и 99,99 %) кривая для более чистого алюминия (99,9997 %) плавная [1], [c.53]

Следует отметить, что Си после РКУ-прессования может показывать и относительно низкую пластичность при растяжении (10%) [326]. По-видимому, это связано с высокой долей малоугловых границ зерен присутствующих в образцах после определенных режимов РКУ-прессования. В работе [61] испытывали Си со средним размером зерен 210 нм при сжатии. Испытание проводилось при комнатной температуре с начальной скоростью деформации 1,4 X 10 с Ч Было также обнаружено, что деформационные кривые для Си с различным размером зерен различаются по форме. Типичными особенностями кривой деформации сжатием в случае наноструктурной Си являются высокое напряжение течения, равное 390 МПа, значительное начальное деформационное упрочнение в узком интервале степеней деформации (примерно 5%) на начальной стадии деформации, практически полное отсутствие деформационного упрочнения на последующей стадии деформации. Напряжение течения на второй стадии составило около 500 МПа. В то же время пластичность наноструктурной Си была высока. Образцы при сжатии не разрушались даже после максимальной деформации, которая в данном эксперименте равнялось 83%. [c.185]

Упругопластические деформации при знакопеременном цикле напряжений в вершине трещины (рис. 12,6), развившейся на некоторую глубину и вышедшей из зоны влияния исходного концентратора напряжений, существенно отличаются от деформаций в вершине концентратора. Приложение растягивающего напряжения вызывает в вершине трещины упругопластические деформации (кривая 0—1 ), по характеру сходные с деформациями в вершине концентратора. При этом, если радиус исходного надреза невелик, то значение деформации, характеризующей положение точки 1 лишь немногим больше, чем для точки 1 (см. рис. 12, а). Снятие внешней нагрузки вызывает изменение деформаций (/ —2 —3 ), также подобное наблюдавшемуся в вершине концентратора. Однако с приложением внешней сжимающей нагрузки закономерность упругопластического деформирования существенно меняется, так как трещина при уменьшении деформации до нуля полностью закрывается, в результате чего зона образца с трещиной может воспринимать сжимающие нагрузки. Напряжения сжатия, однако, не концентрируются у вершины трещины, как при сжатии зоны концентратора напряжений. Кривая деформаций в полуцикле сжатия, таким образом, будет выглядеть как 3 —4. Характерным в этом случае является отсутствие пластической деформации в полуцикле сжатия. Следовательно, при разгрузке кривая деформирования должна вернуться в точку 3, а последующее растяжение приведет ее в точку 5. Дальнейшее знакопеременное нагружение вызовет изменение деформаций по петле 5 —3 —4 —3 —5. Сравнивая работу циклического упругопластического деформирования, определяющуюся пло- [c.28]

На рис. 4 схематически изображена разность сопротивления между кривыми первого и второго типов для полуцикла сжатие — растяжение. Ход кривой на рис. 4 может быть вызван долями сопротивления дефектов (за исключением подвижных дислокаций), которые генерируются или аннигилируют в процессе одного цикла деформации. [c.174]

Диаграммы предельной пластичности имеют в общем сходный характер и казалось бы можно ограничить количество испытаний одним-двумя видами, на пример прокаткой на клин или растяжением, и кривые Лр—Оср/Т строить с по мощью аппроксимирующих интерполяционных функций. Однако для различных температурно-скоростных условий деформации кривые предельной пластичности по характеру существенно различаются и должны описываться различными функ- [c.21]

Напряжения в поперечном направлении оказывают значительное влияние на вид кривых деформации композиционного материала. В некоторых металлических композиционных материалах, армированных вольфрамовой или молибденовой проволокой, последняя имеет большие деформации до разрушения, чем при испытаниях вне композиционного материала [175, 190]. При этом на проволоках, находящихся в матрице, образуется несколько шеек. Было высказано предположение, что возникающие в композиционном материале радиальные напряжения растяжения препятствуют образованию шейки и обусловливают более равномерное и большее по величине удлинение проволоки, а также всей композиции в целом. Напряжения в поперечном направлении несущественно влияют на прочность при растяжении в осевом направлении их эффект значителен при испытаниях в поперечном направлении. [c.61]

Серый чугун С пластинчатым графитом обнаруживает заметные пластические деформации только в условиях мягкого нагружения, например, осадка при сжатии достигает 20—40%. При жестких способах нагружения (растяжение) максимальные пластические деформации в момент разрушения серого чугуна не превышают 1—2% и составляют 0—50% от общих деформаций [3]. Сравнение кривой растяжения чугуна и стали (рис. И) обнаруживает у серого чугуна наличие изгиба уже в самом начале кривой, начиная с небольших напряжений, а также меньший угол наклона. Серый чугун не подчиняется закону Гука и ведет себя как неупругий материал. [c.63]

Построение диаграммы изгиба по диаграмме растяжения и определение напряжений. Зависимость между напряжениями а и деформациями е определяется диаграммой растяжения материала (кривая ON на фиг, 1, б), полученной экспериментально. [c.257]

Приложенные к металлу напряжения вызывают его деформацию. Деформация может быть упругой, исчезающей после снятия нагрузки, и пластической, остающейся после снятия нагрузки. Сколько бы ни было мало приложенное напряжение, оно вызывает деформа[шю, причем начальные деформации являются всегда упругими и величина их зависит прямо пропорционально от напряжения. На рис. 2.8 приведена типичная кривая деформации металла при его растяжении (а - возникающие в металле напряжения е - деформация в %). [c.27]

Характерным примером является вид кривой при одноосном растяжении аморфного сплава, когда реализуется ограниченное число полос скольжения. Из представленной на рис. 170,а кривой деформации для одноосного растяжения можно сделать вывод об ограниченной пластичности сплава и о его хрупком разрушении, но при прокатке или сжатии диаграмма имеет вид, показанный на рис. 170,6, т.е. материал пластичен (в этом случае деформация близка к 50%). Это означает, что при одноосном растяжении поведение аморфного сплава, не претерпевающего фазовых переходов при деформации, подобно идеально пластичному телу [c.297]

Разрывные машины снабжены специальным самопишущим прибором, который автоматически вычерчивает кривую деформации, называемую диаграммой растяжения. На рис. 1.10, в. показана типичная диаграмма растяжения в координатах нагрузка Р — удлинение А1. Эта диаграмма может быть преобразована в диаграмму напряжение а — относительная деформация е, т. к. напряжение — это величина нагрузки Р, отнесенная к площади Рд поперечного сечения образца а = P/F ,, а относительная деформация при растяжении — отношение удлинения к начальной длине образца е = Д1/1д. Диаграмма отражает характерные участки и точки, позволяющие определить [c.34]

Далее, как следует из этого рисунка, диаграмма растяжения материала при повышенной температуре в сильной степени зависит от скоростей изменения деформаций или напряжений, т. е. в этом случае диаграмма растяжения не является характеристикой материала. Деформирование материала определяется диаграммой мгновенного растяжения и кривой ползучести. [c.70]

Ударная прочность полимеров часто коррелирует с пло-,щадью под кривой напряжение—деформация при высокоскоростных испытаниях на растяжение. Такая кривая получена для ориентированного полимера при растяжении в направлении ориен- [c.193]

Рис. 3.69. Кривая анизотропии предела текучести Оо,2 малоуглеродистой стали после предварительного растяжения при степени деформации 8%

Опыты с чистым сдвигом (кручение трубы) приводят к кривым деформации, вполне аналогичным кривым растяжения. [c.30]

Рассмотрим простое растяжение пусть кривая растяжения (фиг. 197) имеет уравнение д =/(<з ), тогда работа пластической деформации равна [c.291]

Однократные кратковременные статические испытания. При этих испытаниях строится кривая деформации (рис. 14.9, а) в координатах, соответствующих характеру напряженного состояния, и определяются упругие постоянные (Е, G, jj,) характеристики сопротивления пластической деформации (например, при растяжении Ощ, ст или сГо,2, (Тв> 5 ) и характеристики пластичности (например, при растяжении б и г ). [c.204]

ЧИСТОТЫ, что 011 — наклон касательной к кривой деформации II стадии зависит от ориентации, увеличиваясь в опытах на растяжение по мере приближения оси образца к плоскости симметрии. I стадия [c.133]

Второй пример представляют собой четыре опыта с золотом, произведенные различными экспериментаторами, в том числе опыт Тэйлора и Элам 1926 г. Инс юрмация, относящаяся ко второму примеру, показана на рис. 4.82. Эксперименты были проделаны между 1926 и 1960 гг. Это — испытания на растяжение, на основании которых экспериментаторы подсчитали определяющую деформацию, были выполнены при комнатной температуре. Индекс с юрмы кривой деформации для всех этих опытов был равен значению г=5, которое, как я обнаружил, является преобладающим для формы кривой отклика в III стадии для золота при комнатной температуре. График функции отклика для золота при комнатной температуре, найден- [c.143]

Испытание на растяжение. Обычно цилиндрической формы образец с утолщениями по концам (для укрепления в захваты испытате.И)Пой машины) растягивается. В современных машинах (Цвик, Инстроп, MTS) скорость растяжения может изменяться в широких пределах от 0,003 до 3000 мм/мип. При больших скоростях деформации такое испытание считается динамическим (ударным). Большинство испытательных машин снабжено диаграммным аппаратом, записывающим кривую деформации (см. рис. 40 и 42), на которой можно найти интересующие величины прочности и иластичности (Ов, <Уа,ъ S, ), хотя деформационные характеристики (б, г )) или характеристики, связанные с малыми деформациями (Е, To.oi и др.), следует определять, измеряя деформацию непосредственно на образце (во время испытания или после его разрушения). [c.77]

После точки А при дальнейшем растяжении образца кривая растяжения становится криволинейной и плавно поднимается до точки С, где наблюдается переход к горизонтальному участку D, называемому площадкой текучести. На этой стадии растяжения удлинение образца растет при постоянном значении растягиваюи ей силы, обозначаемой через Такой процесс деформации, называемый текучестью материала, сопровождается остаточным (пластическим) удлинением, не исчезающим после разгрузки. [c.93]

В связи с этим значительный интерес представляют результаты, полученные Брейером и Полаковским [143], которые исследовали возможность повышения прочности мартенситной стали путем холодного волочения. Проведенные в работе эксперименты на нескольких марках хромоникельмолибденовой стали показали возможность осуществить деформацию волочением стали на холоду непосредственно в закаленном состоянии, но только до 10% обжатия. В результате такой обработки предел прочности при растяжении повышается в отдельных случаях до 391 кГ1мм , а на кривых деформации обработанных сталей появляется зуб текучести. Пластичность стали, в частности относительное сужение поперечного сечения, сохраняется при этом на уровне 30%. Проведенный рентгеноструктурный анализ показывает, что в результате такой обработки расположение атомов углерода в решетке мартенсита становится более упорядоченны.м. Полученный эффект упрочнения связывается с созданием в результате холодной деформации упорядоченного расположения атомов углерода в кристаллической решетке мартенсита вследствие взаимодействия их с сеткой дислокаций [143]. [c.93]

Линия А на диаграмме Шнадта — это линия начала пластической деформации (линия текучести). Снизу линия текучести ограничена точкой Jo, ордината которой равна пределу хрупкости, т. е. такому значению величины П, при котором и ниже которого мыслимо лишь хрупкое разрушение без предшествующей ему пластической деформации. Предел хрупкости — это константа материала в рассматриваемом состоянии и относящаяся к определенным температуре и скорости деформирования. Отрезок прямой, расположенный вертикально между точкой Jg и пересечением с осью абсцисс, представляет собой линию хрупкого разрушения (от отрыва). Кроме отмеченных выше двух линий, на диаграмме имеется еще две линии —обе линии разрушения. Одна из них, линия i , сверху ограничена уровнем ординаты ГГ = 2, а снизу точкой Nf . Линия соответствует разрушению от среза. Другая линия, JnJVp, является линией разрушения от отрыва, происходящего после предварительной пластической деформации. Обсуждаемая основная диаграмма строится на базе эксперимента по нескольким характерным точкам. Так, например, кроме точек и Л экспериментально может быть найдена точка А она соответствует П = 1, KOTODOe имеет место при одноосном растяжении следовательно, абсциссой точки Ад является предел текучести при простом растяжении. Для кривой Л в системе осей П —может быть составлено уравнение таким является [c.558]

Кривые статической усталости термопластичных полимерных материалов, построенные на основании опытов на ползучесть до разрушения при а = onst, носят примерно такой же характер, как и кривые, показанные на рис. 1.15. В полулогарифмических координатах эти кривые разбиваются на ряд линейных участков с убывающим по мере увеличения времени разрушения углом наклона. Предельные деформации, развивающиеся к моменту полного разрушения образца, могут быть при этом весьма различными, причем им свойственно большое рассеяние значений, относящихся как к различным, так и к совершенно идентичным условиям опыта, проводимого на образцах, вырезанных из одной и той же заготовки. В условиях двухосного растяжения наблюдается отчетливая тенденция к снижению предельных деформаций по сравнению с одноосным растяжением. Так например, деформации трубчатых образцов ПЭВП при осевом растяжении могут [c.35]

При одноосном растяжении на кривой напряжение-деформация существует точка с ординатой равной пределу текучести, начиная с которой материал начинает деформироваться пластично. В сложном напряженном состоянии для определения этой точки требуется критерий. Первый шаг пластического анализа - принятие решения по способу вычисления критерия пластичности (Yield riterion). [c.219]

Вид кривых деформации для усов различных ориентаций и при различных температурах различен. Ниже 1100—1300° С усы всех ориентаций разрушались хрупко. На рис. 163 показана диаграмма деформации нитевидного кристалла типа С (см. рис. 159) диаметром 5 мкм, испытанного при 1200° С. Диаграм-ма типична для хрупкого разрушения. Выше 1100—1300° С разрушение пластичное. На рис. 164 показана диаграмма деформации пластинки типа А (см. рис. 159) при растяжении при температуре 1600° С. Здесь видны зуб текучести и область легкого скольжения, соответствующая прохождению двух полос сдвига через кристалл. Следует отметить, что пластичное разрушение наблюдается только на усах типа Ау и Ла (см. рис. 159), так как только в них могут работать две системы скольжения сапфира — базисная и призматическая. В кристаллах С базисная плоскость перпендикулярна к оси действия нагрузки, поэто- [c.359]

Влияние расстояния между пластинками. Шоу [51], Клайн и Стейн [8] и Томсон и др. [60] показали, что эвтектики с пластинчатым строением упрочняются по мере уменьшения расстояния между пластинками. Этот эффект объясняет различие в характере кривых деформации эвтектических композиций на рис. 21 и 22. Эвтектики с волокнистым строением также способны к упрочнению в результате измельчения структуры, но при растяжении влияние этого фактора выражено не так заметно, как в пластинчатых эвтектиках. [c.137]

Если материал несжимаем и деформируется без изменения объема, т. е. гу = 8,,ft — ЗаЛТ = 0, / ->oohv = 1/2, то для одноосного растяжения при полной деформации = в + аДТ имеем = е, 22 = 33 = —е/2, ij = О при I / и и = Тогда для линейноупругого материала 3/(2-ф) = о/е = Е — модулю упругости при растяжении, и l/ip — 2Е/3 = 2G, так как при v = 1/2 Е — 2 (I + + v) = 3G. Для нелинейно-упругого несжимаемого материала 3/(2-ф) == а/в = Ег, — секущему модулю при растяжении, определяемому по диаграмме одноосного растяжения (рис. 1.5, сплошная кривая). [c.36]

Мягкая сталь Ст. 3, при ее растяжении в воздухе, давала характерную кривую деформацию с ярко выраженной площ,адкой текучести, причем наблюдалось значительное удлинение и поперечное сужение образца. Диаграмма растяжения ненаводороженного образца при- 2 [c.82]

Другой пример перехода второго порядка снабжен графиками т-—Y> которые я построил на основании результатов четырех экспериментов Тэйлора и Элам 30-х годов (Taylor and Elam [1926, II Taylor [1934, 1]) по растяжению монокристаллов железа в этих экспериментах среднее значение у. при котором происходил переход второго порядка от начальной формы кривой деформации, соответствующей г=2 в уравнении (4.22), равно ул =0,046 (рис. 4.86). [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...