Кривая упрочнения - Построение

Истинное напряжение является пределом текучести упрочненного наклепом материала. Иногда его называют напряжением текучести. Зависимость между сопротивлением деформации, т. е. напряжением текучести, и степенью деформации изображают кривыми упрочнения. При построении кривых упрочнения по оси ординат [c.123]

Построение деформационной модели базируется на математическом принципе суперпозиции двух идеализированных ее составляющих упругого армирующего каркаса с приведенной матрицей жесткости и упругопластического изотропного связующего с заданной кривой упрочнения. Допущения, принятые при построении первой составляющей модели, характерны для пространственной стержневой системы в расчете учитывается лишь одноименная с каждым из четырех направлений волокон жесткость. Сеть волокон считается размазанной по всему объему куба, принятого за представительный элемент. Таким образом, при равномерно распределенной плотности энергии деформации находится эквивалентная матрица жесткости однородного материала. Обозначив ее индексом а (армирующие волокна), приведем полную запись для нее в системе главных осей упругой симметрии 123 [c.79]

Среди приведенных зависимостей наиболее известны первые две ((3.24) и (3.47)). Применение различных вариантов этих уравнений для обработки кривых нагружения позволяет определить эмпирические параметры Од, К (К2) и щ (п ), положенные в основу анализа деформационного упрочнения поликристаллов [318—321]. Один из самых простых способов вычисления параметров деформационного упрочнения предполагает построение экспериментальных данных в [c.133]

Наиболее близкими к реальным условиям, характерным для большинства процессов холодного деформирования, являются опыты на сжатие. Для построения кривых упрочнения Л. А. Шофман полагает достаточным испытать три образца из одного и того же металла, но с различными начальными отношениями диаметра к высоте в пределах от 4 до 1,5. Для высокопрочных марок стали надежные результаты получаются до степени деформации 8 0,5, а для менее прочных — до [c.70]

Кривая деформационного упрочнения, построенная по значениям и б , казалось бы, должна представлять собой так называемую обобщенную кривую деформационного упрочнения, независящую от вида напряженно-деформированного состояния. В действительности вид напряженно-де-формированного состояния влияет на кривую упрочнения. [c.87]

Физические и условные пределы текучести. Предел прочности. Построение кривой упрочнения [c.225]

Построение кривой упрочнения [c.225]

Тензометр перемещения при определении ст ц, сго.об устанавливают на образце. При определении aS, сгв построения кривой упрочнения датчики перемещения устанавливают на активном захвате машины или используют перемещение самого захвата машины. Погрешность измерения не должна превышать 1%. Класс точности тензометров 1 по ГОСТ 18956—-73. [c.226]

Скорость деформации ё = de/dt (где t — время), принятая при построении кривой упрочнения, должна соответствовать скорости деформации при высадке, которая приближенно равна [c.267]

Температура, принятая при построении кривой упрочнения, должна быть по возможности близкой к максимальной температуре нагрева заготовки перед высадкой, так как потеря устойчивости характерна для начального этапа первого перехода высадки. [c.268]

На рис. 8 приведены кривые упрочнения стали 45, построенные при 6 = 5 с . [c.268]

Соотношения между h я F в формулах (17) справедливы, если осаживаемые образцы не становятся бочкообразными (например, при осадке образцов с торцовой выточкой). Построение кривых упрочнения при осадке образцов с торцовыми выточками проводится по ГОСТ 25.503—80. [c.284]

Приведенные данные подтверждают ранее полученные результаты [73], свидетельствующие о торможении ползучести при переходе с большего напряжения на меньшее и об ускорении — при переходе с меньшего на большее напряжение по сравнению с расчетными данными, полученными согласно гипотезе упрочнения. На рис. 1.20 приведены кривые 9, 10, построенные в предположении, что определяющим ход кривой ползучести после перехода с одного уровня напряжения на другой является накопленное повреждение, оцениваемое как i/ p, т. е. S =f (в, t/t ). [c.29]

В случае более сложного поведения материала (первоначальное циклическое разупрочнение с последующим упрочнением) для построения кривой циклического деформирования можно также использовать метод, в основу которого положено представление об изменении свойств материала при наличии в нем зародившейся трещины. Образование трещин проявляется на кривых циклического деформирования в том, что амплитуда пластической деформации вслед за фазой циклического упрочнения с ростом числа циклов нагружения вновь увеличивается (рис. 1.28, а). Это можно объяснить уменьшением поперечного сечения образца и это позволяет связать четко выраженный минимум на кривой циклического упрочнения (разупрочнения) с зарождением трещин и использовать для построения кривой циклического деформирования соответствующие значения <Тд и е , . При определении отдельных точек кривой циклического деформирования поступают так, как схематически показано на рис. 1.28. [c.32]

С. И. Губкин [2] предложил способ построения приближенных кривых упрочнения, сущность которого рассмотрим на примере кривых второго вида. [c.129]

По условию пластичности упрочнение металлов является функцией интенсивности деформаций или скоростей деформации и не зависит от вида напряженного состояния. Поэтому для построения кривых упрочнения используют, как правило, результаты экспериментов при растяжении, сжатии или кручении. [c.65]

Анализ формулы (7) показывает, что погрешность расчетов по этому методу зависит от разности интенсивности упрочнения металлов А и В. Если металл В упрочняется интенсивнее металла Л, погрешность выражается в завышении истинного напряжения. Если металл А упрочняется интенсивнее металла В, то погрешность выражается в занижении истинного напряжения. Этот метод дает меньшую погрешность, чем метод построения кривых упрочнения осадкой образцов с различным отношением диаметра к высоте, несмотря на то, что неравномерность деформации при осадке на шероховатых бойках выше, чем при осадке на гладких. [c.68]

Проверка разработанной методики при построении кривых упрочнения меди и стали 20 в холодном состоянии показала, что наибольшее отклонение истинных напряжений от действительных находится в пределах разброса механических свойств испытуемых металлов. [c.69]

Построение кривых упрочнения производят в условиях деформирования, максимально исключающих внешнее трение и, следовательно, приближающихся к условиям равномерной деформации. При этом справедливо применяют формулу [c.31]

Равенство отношений тип характеризует такие условия деформации, при которых имеющаяся неравномерность деформации обеспечит наибольшую степень деформации, т. е. условия будут приближаться к условиям построения кривых упрочнения. [c.33]

Показателями формоизменения образца при построении кривых упрочнения принимаются относительное удлинение образца при растяжении Е или относительное уменьшение площади поперечного 0 [c.41]

ПОСТРОЕНИЕ КРИВЫХ УПРОЧНЕНИЯ [c.11]

Цель работы. Освоение методики построения кривых упрочнения и определения показателей прочности и пластичности металлов в соответствии с действующими стандартами. [c.11]

В настоящей работе изучается методика определения характеристик сопротивления деформированию и пластичности и построения кривой упрочнения по результатам испытаний цилиндрических образцов (рис. 2.1.1) на растяжение. [c.12]

По результатам испытания образца на растяжение строят кривые упрочнения нескольких видов, в зависимости от выбранной характеристики деформации — относительного удлинения 6, относительного сужения поперечного сечения i ), логарифмической деформации е = 1п (///о). В настоящей работе рассматривается только построение кривой упрочнения второго вида сг8 = а.5(г з). [c.13]

При построении кривой упрочнения упругой составляющей деформации пренебрегают. [c.13]

Построение кривой упрочнения для этапа сосредоточенной деформации требует измерения радиуса R и диаметра dm шейки (см. рис. 2.1.1, б) в процессе растяжения. Если такие измерения выполнить в процессе растяжения образца не удается, то их следует сделать по окончании испытания, плотно сложив обе части разорванного образца. [c.13]

При больших степенях деформации образца, которые характерны для напряжений больших предела текучести, об упрочнении судят по изменению истинного напряжения, равного частному от деления усилия в определенный момент времени на площадь поперечного сечения образца в тот же момент. Истинное напряжение является пределом текучести упрочненного материала. Значение этого напряжения определяют по кривым упрочнения, представляющим собой зависимость между сопротивлением деформации (истинного напряжения) от степени деформации (относительной VI/ или, чаще - логарифмической е). При построении таких кривых изменением напряжения на линейном участке роста усилия от нуля до предела текучести пренебрегают, начиная построение с предела текучести, соответствующего моменту начала пластической деформации. При этом построение кривых упрочнения выполняют по результатам испытаний образцов на растяжение (реже сжатие) в статистических условиях, т.е. практически пренебрегая влиянием динамики на- [c.19]

Эта особенность графиков нагружения, получаемых при испытаниях на сжатие образцов, не была отмечена исследователями, а потому не учитывалась при расчете и построении кривых упрочнений и определении затрат на упругие деформации системы пресс-штамп-заготовка, что внесло существенную погрешность в определение значений потребной мощности электродвигателя и момента инерции маховика. [c.105]

Для экспериментального определения необходимо создать такие условия деформирования, при которых деформации равномерно распределены по деформируемой части заготовки, а напряженное состояние — линейное. Наиболее подходящими для построения кривых упрочнения являются данные, получаемые из испытания на растяжение или сжатие (осадку). Если в этих испытаниях имеет место линейное напряженное состояние, то напряжение текучести определяется как частное от деления усилия деформирования на истинную площадь поперечного сечения образца в данный момент деформирования (поэтому напряжение текучести называют также истинным напряжением в отличие от условных — см. стр. 43). [c.41]

При испытании на растяжение линейное напряженное состояние существует лишь до момента начала образования шейки, в которой нарушается равномерность распределения деформаций, а напряженное состояние становится объемным. Поэтому построение кривой упрочнения для деформаций, больших чем деформация, соответствующая началу образования шейки, затрудняется и возможно лишь с известным приближением на основании разработанных методов. [c.41]

Важным следствием обработки кривых нагружения в координатах 5 — является возможность экспрессного построения диаграмм структурных состояний материала [328]. Как показано на рис. 3.29 на примере сплава МТА, для этого необходимо на перестроенных кривых упрочнения 5 — соединить точки перегибов, соответствующих критическим деформациям вх и щ, при которых происходит изменение коэффициентов параболического деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Таким образо.м, мы фактически получаем диаграмму структурных состояний сплава МТА (рис. 3.29). На рнс. 3.30 представлены в координатах деформация — температура диаграммы структурных состояний сплава МТА, а также однофазного сплава МЧВП с размером зерна 40 и 100 мкм. Диаграммы ограничены (из условий получения [328]) кривой температурной зависимости однородной деформации и включают три области / — относительно однородного распределения дислокаций // — сплетений, клубков дислокаций и /// — ячеистой дислокационной структуры. Области на диаграмме разделены линиями температурной зависимости критических деформаций и ба, которые являются верхней границей равномерного распределения дислокаций и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Температурный ход этих кривых может быть объяснен [345] исходя [c.148]

Харакгеристиками деформации для построения кривых упрочнения при одноосном растяжении служат величины б, if и 8 [c.278]

Для определения сил деформирования при многопереходной штамповке необходимо использовать имеющиеся в наличии кривые упрочнения, полученные при ступенчатом нагружении или построенные для предварительно деформированных сталей. При многих видах холодной объемной штамповки деформирование осуществляется осадкой и высадкой. Кривые упрочнения, построенные в координатах о —е, но при разных схемах напряженного состояния, зачастую не совпадают друг с другом. При этом различия между напряжениями течения, установленными по результатам испытания при различных схемах напряженного состояния, зависят от природы металла, предшествующих видов и режимов термической обработки, температурноскоростных условий деформирования и т. п. [c.281]

На рис. 4 представлена кривая 1, построенная по данным табл. 1, и кривые 2—4, построенные по формулам (10)—(12) соответственно. Между константами кривых упрочнения металла приняты следующие соотиошеиия [c.61]

В табл. 2 приведены результаты графического решения d/R и /R, которые позволили определить величины ( , h /R, S/R, Q и Rq jh для различных значений hjR. По этим данным построен график Rq /h =f SIR) (рис. 6), с помощью которого методом графического интегрирования получаем зависимость 8е от S/R, представленную на этом же рисунке. По кривой упрочнения ае=а, е ) стали ШХ15 [6] и зависимости Ее от S/R получаем зависимость от S/R. Далее, рассчитав предварительно значения безразмерного усилия Q, определяем величины усилий штамповки Q для отдельных значений SJR (строки 8, 12 табл. 2). [c.82]

Соотнощения (3.1) —(3.4) справедливы только до момента образования шейки на образце. Кривые второго и третьего видов после образования щейки можно построить, замеряя нагрузку и минимальный диаметр щейки в процессе растяжения. Однако эти меры трудно осуществить с достаточной точностью. Кроме того, участок кривой от начала образования шейки до разры- ва, построенный по этим данным, не будет характеризовать физического упрочнения металла в чистом виде. Как было указано, после образования шейки усилие растяжения повышается также из-за перехода схемы напряженного состояния линейного растяжения в схему объемного всестороннего растяжения. Поэтому предложено несколько способов построения приближенных кривых упрочнения. С достаточной для практики точностью кривые упрочнения второго и третьего видов можно заменить прямыми. [c.128]

Другой распространенный метод построения кривых упрочнения — осадка цилиндрических образцов с выточкой на торце, заполненной смазкой (по М. В, Растегаеву). Он обеспечивает получение надежных результатов для относительной деформации до 70% при небольшой трудоемкости эксперимента. При использовании его для построения кривых истинных напряжений металлов в изотермических условиях встречаются с некоторыми практическими трудностями при хорошей смазке образцы выскальзывают из-под бойков. [c.65]

Заметим, что если оценивать влияние упрочнения по максимальной деформации и если значения последней могут быть найдены в любой точке очага деформации, то вполне допустимо использование кривых в координатах напряжение ткучести — относительная деформация даже для больших конечных деформаций. Действительно, при построении таких кривых упрочнения величина напряжения текучести устанавливалась в зависимости от одной относительной деформации для любого возможного ее значения. [c.25]

Существуют в основном два способа определения способности металла к упрочнению 1) как dalde, т. е. по тангенсу угла наклона касательной к кривой упрочнения, построенной в обычных координатах, 2) как d Ig aid Ig e, т. e. no тангенсу угла наклона диаграммы деформации, построенной в логарифмических координатах. Первое отношение характеризует абсолютное приращение на единицу деформации и имеет размерность кПмм , второе является относительной безразмерной величиной и показывает, во сколько раз на единицу деформации возросло начальное напряжение [14]. [c.18]

Представим две кривые упрочнения 1 н 2 (рис. 8, а), построенные в обычных координатах. Если при этом оценить коэффициент упрочнения при степени деформации е = 0,2, то окажется, что для верхней кривой 1 он равен 12,4 кПмм , а для нижней 8 кПмм , [c.19]

Наиболее удобными для построения в логарифмических координатах являются диаграммы деформации, полученные при температурах ниже температуры рекристаллизации. При температурах выше температуры рекристаллизации (гомологическая температуре 9 >0,5) на индикаторных диаграммах и осциллограммах появляются провалы сама индикаторная диаграмма становится неровной и мало пригодной для Исследования в логарифмических координатах. Зависимость напряжения течения от степени деформации в этом случае усложняется фактором роста зерна в процессе пластической деформации, что, в соответствии с известным соотношением Петча [23], приводит к понижению уровня напряжения со степенью деформации и, следовательно, к падению коэффициента упрочнения. Это особенно характерно для низких скоростей деформации (е = Ю -т-Ю се/с ). На ходе кривой упрочнения, очевидно, также сказывается проскальзывание по границам зер н, что характерно для облает эквиког -зивных температур. [c.21]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...