Балки при упруго-пластических деформациях

Изгибающий момент изменяется по длине балки и С также переменно. Расположение пластических зон по длине балки заданного сечения легко вычисляется, если в зависимость С— С (Л1) внести изгибающий момент в функции. г. Необходимо различать отрезки балки, деформируемые упруго, и отрезки балки, испытывающие упруго-пластическую деформацию (фиг. 26). На первых справедливо дифференциальное уравнение прогиба упругой балки, на упругопластических отрезках балки следует исходить из дифференциального уравнения (25.3). При этом для статически определимых задач правая часть уравнения будет известной функцией х в статически неопределимых задачах необходимо ввести лишние неизвестные. В обоих случаях дифференциальное уравнение (25.3) легко интегрируется. В точках сопряжения упругих и упруго-пластических. отрезков должны быть непрерывны прогиб и угол наклона касательной к упругой линии. [c.100]

Проследить весь процесс упруго-пластической деформации балки от упругого состояния до исчерпания несущей способности довольно трудно. С другой стороны, вспоминая результаты 108, мы видим, что все приведенные выше рассуждения являются схематичными и неточными. Действительно, было показано, что полный переход сечения в пластическое состояние возможен лишь при бесконечно больших деформациях, поэтому, строго говоря, никаких пластических шарниров образоваться не может. Следовательно, определение несущей способности по описанной схеме в значительной мере условно. [c.259]

Расчеты на прочность с учетом пластических деформаций будут рассмотрены в гл. 19. Здесь ограничимся лишь определением нормальных напряжений при изгибе балки прямоугольного поперечного сечения, материал которой не следует закону Гука на протяжении всего процесса нагружения, причем зависимости между напряжениями и деформациями различны при растяжении и сжатии. Рассмотрим также случай изгиба при различных модулях упругости для растяжения и сжатия. Опыты показывают, что и в указанных случаях гипотеза плоских сечений справедлива. [c.346]

Если снять силу Р (разгрузить конструкцию), то в зависимости от величины этой силы, материалов и размеров балки и тяги могут представиться два случая 1) балка и тяга полностью восстанавливают свои первоначальные формы и размеры, т. е. в конструкции при заданной нагрузке возникают лишь упругие деформации 2) деформации балки и тяги уменьшаются, но система остается в деформированном состоянии, т. е. в конструкции при заданной нагрузке возникают наряду с упругими и остаточные (пластические) деформации. Возникновение остаточных деформаций связано с нарушением нормальной работы конструкции, что недопустимо. Способность конструкции, а также ее частей и деталей выдерживать заданную нагрузку не разрушаясь и без появления остаточных деформаций называют прочностью. [c.120]

Предварительные замечания. Рассмотрим изгиб балки (чистый и отдельно поперечный), при котором в части ее объема материал испытывает чисто упругую деформацию, а в остальной — упругопластическую, в частности, чисто пластическую. Как и в случае упругой работы балки при изгибе, будем считать, что зависимость продольных деформаций волокон от их расстояния до нейтрального слоя линейна Ег = У/Р- В частности, такая зависимость получается при использовании гипотезы плоских сечений. [c.257]

Монтажные стыки с закрепленными листами рекомендуется сваривать, предварительно отогнув кромки (рис. 2.6, а). Это может быть достигнуто при использовании домкратов или специальных приспособлений. Для предотвращения угловых деформаций тавровых или двутавровых соединений производят упругую или пластическую деформацию пояса (рис. 2.6, С целью устранения продольных деформаций в плоскости при сварке тавровых балок применяют приспособления, которые изгибают балку в сторону, обратную ожидаемой деформации (рис. 2.6, в). Предварительный обратный изгиб можно создать с помощью наклепа кромок и стенки балок либо нагревом до температуры [c.36]

Другой крайний случай— материал с вязко-упругими свойствами, которые в обычных условиях нежелательны и при исследовании которых необходимо учитывать временные эффекты,—весьма благоприятный, так как эти свойства способствуют тому, что за определенное время вследствие возникновения пластических деформаций происходит выравнивание напряжений. По-видимому, все материалы обладают некоторыми вязко-упругими ч войствами в дополнение к остальным своим свойствам и демонстрируют это даже при простых напряженных состояниях, что иллюстрируется тем обстоятельством,, что тонкие каменные блоки, используемые taK несущие балки (а согласно некоторым расчетам — даже стальные мосты) за многолетний период дают, как было обнаружено ), прогиб, который можно измерить. [c.46]

В вязком состоянии их разрушению предшествует существенная пластическая деформация. Для определения несущей способности деталей из пластических материалов обычно рассматривается их поведение при небольшой степени пластического деформирования. Здесь существенное значение приобретает определение предела текучести, который при расчетах в упруго-пластической области принимается равным пределу пропорциональности на кривой деформирования [20]. Различают истинную и условную диаграмму деформирования, В условной диаграмме на оси ординат откладываются напряжения a = S/Fo, а на оси абсцисс — деформации 1 = А1/1о. Здесь S— сила, действующая на растягивающийся образец Fo, 1о — начальная площадь сечения и длина образца А/ — абсолютная деформация образца. На этой диаграмме предел текучести соответствует остаточной деформации образца, равной 0,2 %. Значения этого условного предела текучести приводятся в справочной литературе. Следует учитывать, что после возникновения пластических деформаций в какой-либо части сечения детали имеет место увеличение несущей способности. Это происходит за счет перераспределения напряжений по сечению (например, при изгибе оси или балки) и за счет упрочнения материала детали при пластическом деформировании. [c.120]

Здесь Mz l) имеет тот же смысл, что и в (8.8.8). Проведенные выше рассуждения показывают, что формула (8.8.11) не изменится, если причиной деформации балки, т.е. причиной поворота на углы а х) ее сечений, будет не внешняя нагрузка, а, например, ее нагрев. Более того, баланс энергий (8.8.10) будет сохраняться и при таких деформациях балки, которые не подчиняются закону Гука (8.8.9), т.е. при нелинейно-упругих и при пластических деформациях. Поэтому формула (8.8.11) является более общей в сравнении с (8.8.8). [c.236]

Несколько позже начала развиваться теория распространения поверх-ностей сильных и слабых разрывов в упруго-пластических средах. Т. Томас исследовал свойства поверхностей слабых разрывов при условиях текучести Мизеса и Треска и установил вид динамических соотношений на поверхностях разрывов. Результаты Томаса по волнам ускорения были обоб-ш ены рядом авторов на случай больших деформаций среды и на среды с бо- дее сложными свойствами. Нужно отметить, что теория распространения волн разрывов почти во всех случаях приводит к весьма сложным математическим выкладкам. Поэтому, несмотря на принципиальную разрешимость любых задач, сейчас изучены лишь плоские и сферические волны, а также волны изгиба в балках. [c.270]

Расчет балок на чистый изгиб по предельному состоянию. Поставив требование, чтобы наибольшие напряжения не превосходили допускаемых, мы обеспечиваем гарантию того, что эти напряжения не достигнут для балок из хрупких материалов временного сопротивления, а для балок из пластичных материалов — предела текучести. Иными словами, при таком расчете за предельное состояние балок из хрупкого материала принимается состояние по рис. 97, а, а для балок из пластичного материала — по рис. 97, б (при одинаковом Ст для растяжения и сжатия). Представленное на рис. 97, а состояние балки из хрупкого материала можно действительно считать предельным, так как при нем начинается разрушение балки. Что касается состояния, представленного на рис. 97, б, то рассматривать его как предельное можно лишь условно, в том смысле, что в этом состоянии в балке начинают развиваться пластические дефор.мации. Однако это обстоятельство не может ни повлечь за собой значительного увеличения прогибов, ни отразиться на грузоподъемности балки, так как в этом состоянии пластически деформируются лишь крайние волокна балки, все же остальные испытывают упругие деформации. При дальнейшем увеличении изгибающих моментов крайние волокна, правда, деформируются без существенного увеличения напряжений, зато в остальных напряжения могут увеличиваться по крайней мере до От- В результате начинают пластически деформироваться волокна, ближайшие к крайним, затем ближайшие к названным и т. д. Таким образом, пренебрегая возможностью незначительного роста напряжений после достижения величины От, можно представить последовательное изменение напряженного состояния эпюрами, изображенными на рис. 98 пунктиром. Иными словами, пластическая деформация, начавшись у поверхности балки, при дальнейшем росте изгибающих моментов постепенно распространяется вглубь. [c.174]

Косой изгиб в пластической области. Как показано, де-формации балки при косом чистом изгибе связаны с поворотом плоских сечений относительно нейтральной оси, не перпендикулярной к плоскости действия изгибающих моментов. Вследствие этого процесс пластической деформации при косом изгибе имеет характер, соверщенно аналогичный характеру при плоском изгибе, и сводится к постепенному распространению пластической деформации от крайних, наиболее напряженных в упругой области волокон, на волокна, находящиеся на меньшем расстоянии от нейтрального слоя. В частности, при пластической деформации без упрочнения напряжения становятся равными соответствующему пределу текучести в точках все увеличивающихся частей растянутой и сжатой зон сечения, причем, однако, постепенно изменяется направление нейтральной оси сечения. За предельное состояние балки, аналогично случаю плоского изгиба, можно принять такое, при котором сечение балки оказывается разделенным на две зоны, в точках одной из которых напряжения равны пределу текучести при растяжении, в точках другой — пределу текучести при сжатии. Поэтому, в случае равенства последних, имеем на основании (7.1) [c.244]

Отметим особенность данного решения задачи прогиб свободного конца балки, определенный без учета деформации сдвига, имеет конечное значение (10.56), он получен, кроме того, в предположении наличия пластического шарнира (А = 3/2) в защемлении. Это нереально, так как при отсутствии упругой зоны невозможно воспринять поперечную силу. [c.230]

То обстоятельство, что прогибы балки должны быстро возрастать, следует также из дифференциального уравнения упругой линии. Это уравнение можно получить из формулы (22.61), положив в ней а" = 0 для той части балки, где имеют место пластические деформации, т. е. где < /г/2. При этом уравнение упругой линии примет простую форму [c.421]

Получение достаточно строгих решений для динамического нагружения упруго-пластических балок встречает серьезные трудности, которые удается преодолеть только в отдельных случаях нагружения и опирания балок. В работе И. Л. Диковича (1962) описано решение для движения свободно опертой балки под действием внезапно приложенной равномерной нагрузки, постоянной во времени и не превышаюш ей. по величине предельную статическую нагрузку. В некоторый момент времени в середине балки образуется пластический шарнир, после чего рассматривается движение двух половинок балки, из анализа которого получается выражение для перемеш ений, которое остается справедливым до тех пор, пока угловая деформация в пластическом шарнире не изменит знака. Для упро-щ ения И. Л. Диковичем предложены приближенные методы, например метод Бубнова — Галеркина. Как это часто делается в нелинейных задачах, удерживайся один член аппроксимирующего ряда. При этом приходилось вводить допущение о стационарности пластических шарниров, которое, как известно, с ростом интенсивности внезапной нагрузки перестает оправдываться и может привести к серьезным погрешностям. Весьма перспективно применение ЭВМ к расчету балок. Так, В. К. Кабулов (1963) для представления изгибных колебаний консольной балки переменной жесткости воспользовался системой неравных сосредоточенных масс, подвешенных к невесомому упруго-пластическому элементу. [c.317]

Диаграмма деформации образца, как балки на двух опорах, т. е. зависимость прогиба [ от нагрузки Р показана на рис. 306 кривой а при упругих деформациях и кривой б при наличии небольших пластических деформаций в средней части пролета. [c.444]

Вследствие этого размера плечи у груза Р (фиг. 3) не равны заданным для расчета первоначальным размерам, а меньше их. При этом, ввиду того, что на упруго-пластической части Хр прогибы еще сравнительно невелики, можно с очень малой, вполне допустимой ошибкой считать, что проекция изогнутой оси балки на этой длине Хр (на фиг. 3 и 2 от Я до 5Р) равна первоначальной длине, т. е. отсчитывать длину Хр по начальной геометриче ской оси. Упругая часть балки за пограничным сечением (дли на 1—Хр) после деформации поворачивается на значительный угол ёзр (фиг. 3) поэтому плечо груза Р относительно пограничного сечения 5Р после деформации будет уже равно (1—Хр) СО5 05р. [c.182]

Б. Г. Коренев [195] при расчете балки и круглой плиты на упругом основании считает, что наибольший изгибающий момент будет в сечении под силой (а в случае круглой плиты по окружности круговой нагрузки) и вызовет в этом сечении появление пластического шарнира. Путем загружения балки или плиты угловой деформацией автор получает решение для определения величины наибольшего момента, а следовательно, величины напряжений и деформаций. [c.103]

При упругом выгибе пояса приспособления устанавливаются на расстоянии 500—600 мм друг от друга и после осуществления выгиба остаются на изделии во время сварки до полного охлаждения шва (фиг. 126, а). При пластической деформации пояса приспособление используется только для осуществления выгиба (фиг. 126, б). после чего оно снимается и производится сварка балки. [c.229]

Далее вводится известная гипотеза о том, что плоскости, перпендикулярные к оси балки до изгиба, остаются и после него плоскостями, перпендикулярными к изогнутой оси. Эта гипотеза, справедливая как при упругом, так и при пластическом состоянии, позволяет выразить компоненту деформации е . = е как произведение [c.530]

Если во всех точках поперечного сечения балки (см. рис. 2) будет достигнуто напряжение текучести, то наступит так называемое предельное состояние, при котором образуется шарнир пластичности. Предельный изгибающий момент, который может выдержать балка в этом случае, определяют как произведение предела текучести на пластический момент сопротивления Значение для прямоугольного сечения высотой к и шириной Ь Ь/1 4 момент сопротивления при упругих деформациях, когда напряжения изменяются линейно от нейтральной оси к крайним волокнам в сечении образца, W = Ьк 16. [c.7]

При снятии изгибающего момента в балке возникают остаточные деформации и напряжения, определяемые по схеме, изложенной в 22. Пусть данному изгибающему моменту М отвечает упруго-пластическое распределение напряжений (сплошная линия на [c.100]

После появления текучести в наиболее удаленных от нейтральной оси точках сечения при дальнейшем увеличении изгибающего момента пластическое состояние материала распространяется в направлении к нейтральной оси. До полного исчерпания несущей способности балки в ее поперечных сечениях будут две зоны — пластическая и упругая (рис. 517, б). Предельное состояние наступит, когда текучесть распространится по всему поперечному сечению, так как после этого дальнейшая деформация балки происходит без увеличения изгибающего момента. Эпюра нормальных напряжений в поперечном сечении для предельного состояния изображена на рис. 517, в. В рассматриваемом поперечном сечении образуется так называемый пластический шарнир, который передает постоянный момент, равный предельному изгибающему моменту. [c.556]

При д (2/3) д пластические зоны не возникают вообще и балка испытывает только упругие деформации. [c.235]

На рис. 4.8 схематично показан метод расчета перераспределения изгибающих напряжений в балке при упругом напряженном состоянии, возникающем в момент нагружения, с применением изохронных кривых напряжение—деформация. Упругое напряжение (Ое)а и деформация в точке А наружного слоя балки изменяются таким образом, что их соотношение характеризуется последовательностью точек Л(,—> Лз- Ясно, что напряжение резко падает по сравнению с начальным периодом ползучести. В точке С, находящейся внутри балки, напряжение и деформация изменяются последовательно Сд— - > g, при этом видно, что напряжение увеличивается. Когда устанавливается отношение напряжение—деформация, описываемое уравнением (4.32), то при и и Р а распределение напряжений асимптотически приближается к устойчивому относительно максимального показателя напряжений а [см. уравнение (4.6), рис. 4.2] и при t — со напряжение становится напряжением установившейся ползучести. Следовательно, период времени перераспределения напряжений при ползучести не связан со стадией неустаиовившейся ползучести, а зависит от доли линейной упругой деформации, являющейся одной из составляющих общей деформации, и от доли нелинейной упругой деформации (деформации ползучести). В том случае, когда сразу же после нагружения возникает мгновенная пластическая деформация, перераспределение напряжений происходит уже при t = 0. [c.101]

При п, стремящемся к бесконечности, обе половины балки остаются практически прямыми, не участвуя в изгибе нигде, за исключением малой окрестности Р. Предельный случай для закона деформации л оо сам по себе вполне оправдан, так как а становится постоянной, а=ао=соп81 (что отвечает идеально пластичной среде, деформирующейся при постоянном напряжении текучести во) при рассмотрении пластических деформаций и распределения напряжений вблизи центрального сечения. Однако переход к пределу л->оо имеет мало смысла, поскольку он означает в конце концов концентрацию течения материала в тончайшем слое (при условии, что упругая часть деформации исключается), В следующем параграфе будет показано, каким образом можно распространить только что рассмотренный принцип минимума работы на случай упруго пластичной среды, причем так, чтобы получалось правдоподобное распределение напряжений в окрестности места приложения иагрузки [c.184]

Изгиб трубы с прямой осью происходит под действием сил, перпендикулярных к ее оси, или под действием пары сил, приложенных к ее оси. В отличие от обычной теории изтиба, где продольные деформации волокон рассчитываются в предположении неизменяемости поперечного сечения изгибаемой балки, при изгибе труб необходимо учитывать, что возникающие напряжения приводят к изменению ф рмы поперечного сечения трубы, деформации стенки трубы и смещению нейтральной оси. В металле стенок труб при изгибе происходят упругие и упруго-пластические деформации, меняющие его физико-механические свойства. Нейтральная ось, проходящая в поперечном сечении прямой трубы через ее центр [c.8]

Таким образом, задача об определении деформаций при продольно-поперечном изгибе упруго-пластической балки заменяется задачей о продольно-поперечном изгибе упругого стержня с иными нормальными силами и изгибающими моментами в поперечных сечениях, но с теми же самыми деформациями, что и для упру-гошластического стержня. [c.179]

При нагружении твердого тела нагрузками, превосходящими некоторый предел, наряду с упругими деформациями появляются деформации пластические, которые с ростом нагрузок значительно превосходят упругие деформации и предопределяют процесс деформирования тела как локально, так и в целом. Рассмотренные в гл. 12 задачи о предельном состоянии балок с введением понятия пластического шарнира и предельного момента в нем представляют пример того, как вследствие развития и локализации пластических деформаций балка превращается в механизм с пластическим шарниром. Появление локализованного шарнира приводит к особому виду деформирования балки в целом. Рассмотрим деформироиание прямоугольной пластины с образованием мгновенно изменяемой системы Б виде механизма с пластическими шарнирами. При этом предположим, что упругие деформации значительно меньше пластических и при превращении в механизм пластина разбивается на части, в которых материал не [c.416]

Возможно, что свойства чрезвычайно важных компонент композита могут быть почти полностью скрыты в макроповедении материала, если не анализировать его с достаточной тщательностью. Например, наличие малой объемной доли кобальта как пластичного связующего в цементированном карбиде вольфрама позволяет реализовать в этом композите прочность, равную прочности самих частиц карбида вольфрама. Этот эффект объясняется значительным сглаживанием пиков микронапряжений [2]. Пластичность же не проявляется из-за того, что слои кобальта среднестатистически тонкие и их пластические деформации стеснены. Существенная (с точки зрения прочностных свойств) роль пластичности практически никак не проявляется в диаграммах нагрузка — перемещение и о(е) рассматриваемого материала. Эти зависимости при трехточечном изгибе балки и растяжении близки к линейным вплоть до разрущения. Отсюда, а также по характеру разрущения можно сделать вывод, что цементированный карбид кремния является однородным идеально упругим хрупким материалом. Только более подробный анализ позволяет выявить основную роль больщой, но скрытой пластичности кобальта и односторонность однородной упругохрупкой модели. [c.13]

Во многих случаях считают, что при М = Мпу несущая способность балки еще не исчерпана. Действительно, пластической деформацией охвачены только самы крайние волокна. Рассмотрим балку прямоугольного или двутаврового сечения в ситуации, когда изгибающий момент М несколько превышает предельный упругий момент Мпу. Тогда в состояние пластического течения перейдут наружные слои сверху и снизу, а на стадии упругого деформирования останется лишь центральная часть балки, называемая упругим ядром. Пусть балка изготовлена из материала Прандтля, т. е. упругопластического материала без упрочнения (см. 3.4). Тогда в рассматриваемой ситуации при М > Л1пу получим эпюру нормальных напряжений, приведенную на рис. 8.11. Обращаем внимание на то, что во всей зоне пластического деформирования имеет место условие (J = (Ту = onst. [c.158]

При исследовании деформаций больших фланцев сосудов высокого давления в качестве основных расчетных элементов при составлении расчетной схемы фланца используют оболочку, жесткое кольцо балку. При нагружении таких сосудов типичной является ситуация, когда на узкие грани фланцев, сжимающие прокладку, действует со стороны прокладки момент сил реакции, довольно большой по сравнению с моментом от со-единительньцс шпилек, и поэтому требуется точно знать распр еделение сил реакции по радиусу. Расчетная схема, использующая оболочечйый элемент, позволяет приближенно учесть этот факт. Но есть еще однО обстоятельство, которое не учитывается при использовании указанного набора базисных элементов ), — это пластическая деформация прокладки. Из-за нее расчеты, основанные на линейно-упругой модели материала, могут стать неэффективными с другой стороны, применение базисного элемента в виде жесткого кольца может внести неточность в описание общего упругого поведения колец фланцев. Настоящая глава посвящена выяснению этих вопросов. С этой целью в ней проанализировано поведение узких фланцев двух разновидностей, типичных для фланцев реакторов с водой под давлением (ВВЭР), при помощи метода конечных элементов (упругих и упругопластических). Результаты расчетов сравниваются с вычислениями по расчетной схеме, использующей упомянутые выше базисные элементы, и с экспериментальными результатами. Экспериментальные данные о локальных деформациях прокладки получены с помощью специального оптического устройства, луч которого пропускался через канал для определе ния утечки во фланце силового корпуса ВВЭР. Для определения поворотов фланцев применялись тензодатчики, расположенные на силовых корпусах ВВЭР кроме того, датчики были наклеены и на шпильках. [c.9]

При исследовании поведения балок или других конструкций за пределом упругости следует иметь в виду, что здесь принцип наложения неприменим и поведение конструкции зависит не только от конечных значений нагрузок, но также и от порядка их приложения. Для того чтобы продемонстрировать это обстоятельство, рассмотрим балку АВ, на которую действуют две силы Р (рис. 9.16, а). Если силы прикладываются одновременно, то эпюра изгибающих моментов имеет форму, показанную на рис. 9.16, Ь, а величина силы, при которой начинает возниК)ать пластическое течение, составляет Р =9М /Ь. Тэперь предположим, что первой прикладывается сила в точке С, а уже вслед за тем — сила в точке О. При действии только силы, приложенной в точке С, эпюра изгибающих моментов имеет форму, показанную на рие. 9.16, с. Величина максимального момента вдвое превышает ту, которая была найдена в предыдущем примере, откуда следует, что и при действии только одной силы Р, приложенной в точке С, могут иметь место пластические де формации, хотя ее величина будет оставаться мецьще значения Рт найденного выше. Пластические деформации не исчезнут и тогда, когда в точке О прикладывается другая сила Р отсюда становится очевидным, что окончательное состояние балки будет отличаться от того случая, когда нагрузки действовали одновременно. [c.365]

Однако расчет по предельному состоянию не гарантирует, что часть сечения балки не будет пластически деформирована. При постоянной нагрузке это обстоятельство не имеет существенного значения. При временной нагрузке последняя в некоторый момент прекратит действие, произойдет разгрузка, которая, как мы видели раньше, подчиняется упругому закону. Поэтому при разгрузке после пластической деформации (рис. 100) снимаются напряжения, изображаемые в каждой зоне треугольной эпюрой, статический момент которой относительно оси NN в случае прямоугольного сечения равен статическому моменту относительно той же оси соответствующей части эпюры напряжение лействовавщих до разгрузки. В результате в балке остаются [c.176]

Испытание на поперечное разрушение с нагружением в трех точках [46] было использовано для определения прочности прессовок в функции от температуры и длительности спекания. Испытания проводили на машине 1пз1гоп при скорости деформации 2 мкм1сек. Напряжение в наружных волокнах образца при разрушении определяли из уравнения простой упругой балки [47], так как пластическая деформация отсутствовала. [c.132]

Найдено выражение предельного момента соответствующего развитию пластической зоны по сечению балки (при наличии упругой области высотой 2уг). Как видно, момент нелинейно связан с деформацией в фибре [6]. Очевидно, Мх>М , гдеЛТт —так называемый упругий момент, определяемый по (10.44), когда теку есть появляется только в крайних точках сечения. [c.224]

Теория упругости даёт неизменный ответ 1 мм и 1000 кг1см . Однако уже из простых рассуждений станет ясным, что п15Ъгиб по прошествии ряда лет будет в несколько раз большим начального, а максимальное напряжение на десятки процентов меньшим. Расхождение теории и опыта происходит здесь оттого, что весьма малая пластическая деформация, не учитываемая законом Гука, непрерывно возрастает со временем и совершенно изменяет как первоначальный вид изогнутой оси балки, так и распределение напряжений по поперечному сечению. С точки зрения теории пластичности такое перераспределение напряжений и деформаций с течением времени есть результат црхледействия и релаксации. Эти свойства особенно сильно сказываются в материалах"-при высоких температурах они носят общее название ползучесть. Первоначальное упругое состояние тела, описываемое термо-упругими уравнениями Дюгамеля-Неймана, вследствие ползучести существенно изменяется уже за очень короткие интервалы времени и потому практически мало интересно для инженеров. [c.8]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...