Изгиб балок упруго-пластический

Изгиб балок упруго-пластический 93 и д. [c.321]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ БАЛОК ПРИ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОМ ИЗГИБЕ [c.172]

Продолжение (метод упругих решений в теории упруго-пластического изгиба балок) ) [c.218]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ. ПРЕДЕЛЬНОЕ СОСТОЯНИЕ БАЛОК [c.555]

Рассмотрим задачу упруго-пластического изгиба балок для простоты примем, что сечение балки обладает двумя осями симметрии (фиг. 26). [c.98]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ БАЛОК 99 [c.99]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ БАЛОК [c.101]

Поскольку случай изгиба балок связан просто с одноосным напряженным состоянием, мы можем одинаково легко сформулировать все три закона деформации следующим образом, записав связь нормального напряжения а с малой пластической, либо упругой деформациями, либо со скоростью деформирования е в точках некоторого поперечного сечения балки случаи 1 и 2 [c.176]

Расчет упруго-пластического изгиба по фактической диаграмме материала (испытание образца на растяжение или на изгиб) имеет следующее принципиальное отличие от обычного расчета по формулам упругих брусьев каждый расчет даже статически определимых балок является индивидуальным, так как вычисления зависят каждый раз от числовых характеристик свойств материала, взятых из диаграммы временного сопротивления, относительного удлинения, и т. п. [c.179]

К ВОПРОСУ УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКОГО ИЗГИБА БАЛОК [c.163]

Рис. 14-13. Расчет балок на изгиб с учетом упруго-пластических

Упруго-пластический изгиб балок. Поперечные сечения с двумя осями симметрии [c.528]

При рассмотрении изгиба балок, поперечное сечение которых обладает двумя осями симметрии, необходимо различать три вида напряженных состояний чисто упругое, упруго-пластическое [c.530]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ БАЛОК 531 [c.531]

Правые части этих дифференциальных уравнений в статически определимых случаях изгиба балок суть известные функции от х, а в статически неопределимых случаях содержат две неизвестные постоянные С и О. После их интегрирования появятся новые произвольные постоянные, подлежащие определению из условий (17.11) на концах балки и в точках между чисто-упругими и упруго-пластическими участками. Заметим, кстати, что дифференциальное уравнение (17.14) может быть проинтегрировано в элементарных функциях, если М выражается в виде целой алгебраической функции первой или второй степеней. [c.536]

При исследовании изгиба балок, поперечное сечение которых имеет ТОЛЬКО одну ось симметрии, нужно различать четыре вида напряженных состояний чисто-упругое, одностороннее упруго-пластическое, двустороннее упруго-пластическое и чисто-пластическое, определение которых будет дано ниже (рис. 305 и 306). [c.539]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ БАЛОК 541 [c.541]

Изложенная выше теория упруго-пластического изгиба балок и пластинок может быть без труда обобщена для материалов, обладающих упрочнением, причем основные этапы рассуждений остаются теми же, что и ранее. [c.555]

УПРУГО-ПЛАСТИЧЕСКИЙ ИЗГИБ БАЛОК 101 [c.101]

Так, более подробно разобраны понятия тензоров напряжений и деформаций и их разложение на шаровой тензор и девиатор, добавлен закон Гука в тензорной форме. В новой, V главе рассматриваются простейшие задачи теории упругости чистый изгиб прямого призматического стержня и кручение круглого стержня постоянного сечения. В главе VI добавлен расчет балки-стенки. Далее добавлены следую-ш,ие параграфы Понятие о действии сосредоточенной силы на упругое полупространство , Понятие о расчете гибких пластинок , Понятие о расчете гибких пологих оболочек . Переработан раздел о математическом аппарате теории пластичности, добавлено понятие о теории пластического течения, дано понятие о несущей способности балок и плит на основе модели жесткопластического материала. Вновь написаны главы ХП1 и XIV об основных- зависимостях теории ползучести и даны простейшие задачи теории ползучести. [c.3]

Монтажные стыки с закрепленными листами рекомендуется сваривать, предварительно отогнув кромки (рис. 2.6, а). Это может быть достигнуто при использовании домкратов или специальных приспособлений. Для предотвращения угловых деформаций тавровых или двутавровых соединений производят упругую или пластическую деформацию пояса (рис. 2.6, С целью устранения продольных деформаций в плоскости при сварке тавровых балок применяют приспособления, которые изгибают балку в сторону, обратную ожидаемой деформации (рис. 2.6, в). Предварительный обратный изгиб можно создать с помощью наклепа кромок и стенки балок либо нагревом до температуры [c.36]

Расчет балок на чистый изгиб по предельному состоянию. Поставив требование, чтобы наибольшие напряжения не превосходили допускаемых, мы обеспечиваем гарантию того, что эти напряжения не достигнут для балок из хрупких материалов временного сопротивления, а для балок из пластичных материалов — предела текучести. Иными словами, при таком расчете за предельное состояние балок из хрупкого материала принимается состояние по рис. 97, а, а для балок из пластичного материала — по рис. 97, б (при одинаковом Ст для растяжения и сжатия). Представленное на рис. 97, а состояние балки из хрупкого материала можно действительно считать предельным, так как при нем начинается разрушение балки. Что касается состояния, представленного на рис. 97, б, то рассматривать его как предельное можно лишь условно, в том смысле, что в этом состоянии в балке начинают развиваться пластические дефор.мации. Однако это обстоятельство не может ни повлечь за собой значительного увеличения прогибов, ни отразиться на грузоподъемности балки, так как в этом состоянии пластически деформируются лишь крайние волокна балки, все же остальные испытывают упругие деформации. При дальнейшем увеличении изгибающих моментов крайние волокна, правда, деформируются без существенного увеличения напряжений, зато в остальных напряжения могут увеличиваться по крайней мере до От- В результате начинают пластически деформироваться волокна, ближайшие к крайним, затем ближайшие к названным и т. д. Таким образом, пренебрегая возможностью незначительного роста напряжений после достижения величины От, можно представить последовательное изменение напряженного состояния эпюрами, изображенными на рис. 98 пунктиром. Иными словами, пластическая деформация, начавшись у поверхности балки, при дальнейшем росте изгибающих моментов постепенно распространяется вглубь. [c.174]

Пластиной называется тело, ограниченное двумя плоскостями Z = h и цилиндрической поверхностью, образующие которой параллельны оси z. В плоскости z = О, называемой срединной плоскостью, выбираются произвольным образом координаты Ха (а = 1,2). Предполагается, что размеры пластины в плане значительно больше, чем толщина 2h (рис. 12.4.1). Так же, как в 2.1, где речь шла о стержнях, будем принимать за 1[аимень-ший поперечный размер наименьшее расстояние между касательными к контуру пластины. Под контуром пластины понимается контур сечения цилиндрической поверхностью плоскости Z = 0. Так же, как теория изгиба балок, теория пластин может быть построена при помощи любого из вариационных принципов. Если при выводе уравнения изгиба мы отправлялись от вариационного принципа Лагранжа, то здесь мы примем за основу вариационный принцип Рейснера (не в силу каких-то его преимуществ, а для иллюстрации метода). Дело в том, что в физически нелинейной теории пластин, изготов- Рис. 12.4.1 ленных из нелинейно-упругого или пластического материала, реализация вычислений на основе принципа Лагранжа приводит к очень большим трудностям, тогда как принцип Рейснера позволяет получить приближенное решение задачи относительно просто. [c.395]

Так как процесс гибки происходит за пределом упругости в области пластических деформаций, то вполне понятно, что пользоваться обычными формулами для изгиба балок М = И сг) нельзя, а нуншо в каждом отдельном случае в зависимости от способа гибки, точки приложения усилия и характера соответствующей деформации при гибке ввести необходимые коррективы. [c.138]

Что касается задач по изгибу листа в штампах и по изгибу балок различного сечения в тех случаях, когда мы имеем дело с конечной, а не малой (упруго-пластической) деформацией, то задачи эти также еще недостаточно разработаны и освещены в литературе. На практике при грубо приближенном их решении обычно прибегают к самым разнообразным приемам полуэмпири-ческого характера. [c.298]

Если в пластической зоне деформации г" становятся преобладающими, то в этой области V приближается к /г Упругая зона должна быть окружена слоем материала, в котором коэффициент Пуассона меняется в интервале значений от v = Vз (для стали), соответствующих чисто упругим деформациям, до значения =72- Хотя предшествующие замечания можно отнести в первую очередь к более простым случаям частичной текучести, как, например, к изгибу балок и др., здесь все же вновь следует указать на то, что если составляющие напряжений, вызывающие течение элементов материала, изменяются в процессе пластического деформирования, то упруго-пластические зависимости (28.38) между напряжениями и деформациями в конечной форме следует заменить соответствующими зависимостями для бесконечно малых приращений деформации. Это имеет место, когда пластическая зона продвигается через тело, неся с собой собственное поле напряжений (хотя в некоторых более простых приложениях главные направления напряжений и не претерпевают поворота в элементах материала). В таких задачах следует рассматривать приращения полной деформации, которые равны суммам приращений их уирз той и пластической частей, для чего необходимо шаг за шагом интегрировать все зависимости между напряжениями и деформациями (помимо интегрирования других уравнений). Ход соответствующих выкладок указан в статье Р. Хилла, Е. Ли, С. Таппера ). К. Свейнгер распространил интегрирование бесконечно малых приращений полной деформации на случай металла, обладающего упрочнением. Он имел дело в одном случае с малыми ), в другом —с конечными ) деформациями и предполагал, что можно упростить вычисления для трехмерного однородного напряженного состояния, заменив кривую [c.481]

Изучение упруго-пластического изгиба круглых и кольцевых осесимметрично нагруженных пластин позволило установить, что 15 отличие от изгиба балок несущая способность пластин в большинстве случаев исчерпывается при отсутствии упругой области, т. е. когда во всех точках пластин интенсивность напряжений достигает иелйчины предела текучести материала. [c.225]

Советский ученый А. А. Гвоздев распространил расчет балок исходя из модели жесткопластического материала на изгиб иластинок. В качестве предельного пластического состояния для любого сечения пластинки он принял возникновение цилиндрического пластического шарнира, в котором образуется двугранный угол любой величины при постоянном предельном значении изгибающего момента. Упругие деформации пластинки в соответствии с моделью жесткопластического материала считаются малыми по сравнению с пластическими. А сани пластические деформации принимаются малыми по сравнению с толщиной пластинки, что позволяет применять линейную теорию изгиба пластинок, [c.243]

См. [1.2], т. 2, ч. 1, стр. 86 и 296. (Замечание. Уильда Джон Макуорн Рэнкин (1820—1872) в 1852 г. вывел уравнения преобразования напряжений. Ему принадлежат многие другие работы по теории упругости и строительной механике, включая исследования поведения арок и подпорных стен. Он приобрел известность также своими трудами по гидродинамике, оптике, акустике, свойствам кристаллов и т. д. см. [1.11, стр. 197—202 [стр. 238— 245 русского перевода] и [1.2], т. 2, ч. I, стр. 287—322. Барре де Сен-Венан (1797—1886) обычно упоминается как наиболее выдающийся упругист всех времен. К наиболее известным полученным им результатам относятся запись основных уравнений теории упругости и разработка точной теории изгиба и кручения балок. Им были созданы также теории пластических деформаций и теории колебаний. Сведения о его жизни и работах приведены в книгах [1,1], стр. 229—242 [стр. 278—293 русского перевода], и [c.550]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...