Свободные Прогибы

Разрешается свободный прогиб сечения, т.е. отсутствует поперечная сила, равная реакции связи, [c.388]

Под действием термического нагружения происходит прогиб головки вверх за счет свободной деформации (w — 260 мкм), в то время как упругая часть ее Wy = — 80 мкм) направлена вниз. При этом верхняя часть юбки имеет свободный прогиб ( с = 320 мкм), несколько больший свободного прогиба головки. Упругая деформация ( у = = 40 мкм) верхней части юбки имеет одинаковое направление со свободной. При таких величинах и направлениях деформаций на наружной поверхности головки возникают сжимающие радиальные и окружные 00 напряжения, а на внутренней— растягивающие. В верхней части юбки возникают растягивающие осевые и сжимающие окружные 00 напряжения. При этом 0е во много раз меньше Oj. [c.139]

Опорные части передают вертикальные нагрузки от пролетных строений на опоры. Конструкция опорных частей определяется характером их работы. При изменении температуры пролетные строения удлиняются или укорачиваются. Поэтому если закреплен один конец пролетного строения, то опорные части должны обеспечить перемещение другого его конца вдоль оси моста. Для этого опорные части устраивают неподвижные и подвижные (рис. 3.2). Когда пролетное строение загружено поездной нагрузкой, то вследствие его прогиба происходит не только продольное перемещение одного конца пролетного строения, но и поворот обоих концов на некоторый угол. Опорные части за счет шарнира позволяют пролетному строению свободно прогибаться и возвращаться в исходное положение после прекращения действия нагрузки. [c.79]

В гл. 7 было показано, как значения моментов Мх и сил Ny взаимосвязаны единым условием равновесия с нагрузкой. Силы Ny создают отпор оболочки свободному прогибу ребер под воздействием моментов Мх, выполняют роль деформируемого основания . В центре оболочки (элемент 1) [c.140]

Зависимость между давлением сжатого воздуха и свободным прогибом мембраны будем называть статической характеристикой, [c.142]

На рис. 63, б показана осциллограмма, снятая при свободном прогибе мембраны, отношение диаметров которой р = 0,5. Эта осциллограмма также показывает, что результаты теоретического и экспериментального исследований довольно близки. Аналогичные данные были получены при исследовании большого числа мембранных устройств с различными конструктивными параметрами, которые здесь не приводятся. [c.166]

Осциллограммы на рис. 64, б получены при одном и том же давлении р = 4 ат, но при различных диаметрах металлической шайбы. На осциллограмме слева отношение диаметров шайбы и мембраны р = 0,2, на средней осциллограмме р = 0,4 и на осциллограмме справа р = 0,7. Из сравнения осциллограмм видно, как сильно уменьшается свободный прогиб мембраны с увеличением площади металлической шайбы. [c.166]

Эффективная площадь Р мембранного устройства определяется, исходя из следующих предпосылок. Ограничим рабочий ход штока пределом s = 0,5so, где Sq — максимальный свободный прогиб мембраны при расчетном давлении. Как показали многочисленные эксперименты [47, 76], усилие, передаваемое плоской эластичной резинотканевой мембраной на шток при s sg 0,5sq, составляет не менее 80—8.5% от величины Р,,,, — усилия на штоке при среднем исходном положении жесткого центра величина Р, .,,- подсчитывается по формуле (239) [c.177]

Свободный прогиб 5о мембраны при заданном давлении р определяется, как правило, по опытным данным, поскольку он зависит от свойств материала, из которого мембрана изготовляется, а также способа ее крепления. Выше указаны формулы для приближенного определения 5о по известному модулю упругости Е материала, однако в этом случае необходимо знать степень вытяжки мембраны из крепления — исходное выпучивание мембраны. [c.178]

Приведенную жесткость мембраны обычно определяют экспериментально. С этой целью в мембранную камеру подают сжатый воздух н замеряют свободный прогиб Хо мембраны. Таким образом получают так называемые статические характеристики мембраны, дающие зависимость между давлением сжатого воздуха н свободным прогибом мембраны, [c.97]

Для опор больших железных мостовых ферм применяют качающиеся на роликах Б. (фиг. 7), к-рые неразрывно связывают с фермами. Эти Б. позволяют ферме свободно прогибаться, причем центральная передача давления остается неизменной. [c.103]

Подчеркнем, что приведенные рассуждения о сосредоточенных силах относятся к краю со свободным прогибом (8w произвольна). На опертом крае имеем = 0 — это обеспечивает удовлетворение (3.6), а не равенство нулю множителя 2 говорить, например, о сосредоточенных силах в углах шарнирно-опертой прямоугольной пластины нет оснований. [c.204]

На рис. 4.10, а для примера показана алюминиевая балка I, на верхней кромке которой уложен шов, вызывающий усадочную силу Яу,. и прогиб балки в свободном состоянии f на длине I. Если балка / закреплена в стальном приспособлении 2 (рис. 4,10, б), то 1 средней части возникает сила Р, а по концам — соответственно Р/2 (рис. 4,10, в). [c.61]

Пример 1. Определить прогиб и угол поворота 0о на свободном конце консоли (в точке О) балки, изображенной на рис. 111. [c.180]

Теперь из уравнений (10.43) и (10.44) находим угол поворота и прогиб на свободном конце балки [c.180]

Положив в выражении (10.97) х = = 2а, получим формулу для прогиба свободного конца консоли [c.287]

В качестве примера вычислим прогиб свободного конца консоли, нагруженной силой Р, как показано на рис. 323. Раскладывая силу Р по направлениям главных осей, получим составляющие [c.336]

Пример 50. Деревянный прогон сечения 16 X 20 см (рис. 324, 6 свободно опирается на стропильные фермы (рис. 324, а), расстояние между которыми 3 м. Прогон нагружен вертикальной равномерно распределенной нагрузкой интенсивности q = 400 кгс/м. Уклон верхнего пояса стропил фермы 1 2. Определить наибольшие напряжения сжатия и растяжения в сечении балки, указать точки сечения, где они имеют место, и найти полный прогиб среднего сечения балки. [c.337]

Определим прогиб свободного конца и угол поворота сечения В консоли переменного сечения (рис. 384), если [c.385]

Простейшим периодическим решением уравнения (20.125) свободных поперечных колебаний стержня является так называемое главное колебание, в котором функция прогиба колеблющегося стержня изменяется с течением времени по гармоническому закону [c.573]

Если край 2 = О свободно оперт, скорость прогибов вблизи этого края должна иметь вид [c.65]

Для пояснения математического характера задачи оптимизации конструкции часто бывает полезной замена сплошной конструкции ее дискретным аналогом. Рассмотрим, например, свободно опертую упругую балку, представленную на рис. 1. Максимальный прогиб, вызванный заданной нагрузкой 6Р, не должен превышать заданного значения б. Для дискретизации задачи заменим балку некоторой последовательностью жестких стержней, соединенных упругими шарнирами. На рис. 1 введено лишь три шарнира чтобы получить реалистичные результаты, при дискретизации необходимо использовать намного большее число шарниров. Предполагается, что изгибающий момент Mi, действующий в г-м шарнире, связан с углом поворота 0,- зависимостью [c.88]

Пример VII.2. Определить прогиб свободного конца консольной балки с сосредоточенной нагрузкой на конце (рис. VII.7, а). [c.172]

Пример VII.3. Определить прогиб свободного конца консольной балки, показанной на рис. VII.7, б. [c.173]

Пример VII.5. Определить прогиб свободного конца балки, показанной на рис. VII.9, а. [c.174]

Пример 10.5. Определить прогибы и напряжения в пластине, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой р, в двух случаях закрепления пластины а) при защемлении контура, б) при свободном опирании пластины на контуре (рис. 349). Радиус пластины R, толщина / . [c.307]

Для определения периода по формуле (12.4) нужно знать статическую деформацию, соответствующую этому положению. Так, например, период свободных колебаний груза, лежащего на упругой балке и вызывающего статический прогиб балки, равный 5 мм, определится (без учета массы балки) [c.31]

Если вес кузова вагона вызывает прогиб вагонных рессор — f = i см, то период свободных колебаний кузова на рессорах [c.31]

Решение. По известной формуле из курса сопротивления материалов определяем статический прогиб упругих балок, свободно лежащих на двух опорах и [c.51]

Пример 117. К свободному концу Супругой горизонтальной балки, другой конец которой закреплен неподвижно, подвешен на пружине груз весом Р. Упругая сила балки пропорциональна стреле прогиба /, а сила натяжения пружины пропорциональна ее удлинению X, причем жесткость балки равна с , а жесткость пружины равна с . Определить период колебаний груза, пренебрегая массами балки и пружины (рис. 154). [c.270]

Задача 355. Груз веса Р, лежащий посередине упругой балки, совершает свободные колебания. Упругая сила балки пропорциональна ее прогибу и направлена по вертикали. Проекция упругой силы на вертикальную ось х равна = —сД ., где Д — прогиб балки в ее середине, ас — коэффициент упругости, численно равный силе, которую надо приложить в середине балки для того, чтобы прогнуть ее на единицу длины. [c.332]

При этих усилиях зависимость между давлением р слотого воздуха и свободным прогибом х1 мембраны имеет вид [c.100]

Предложена следующая формула для определения в заз си-мости от свободного прогиба х1 ненагрул- епнок мембраны (Р = ( ), значение которого берется на основании опыта (илп экспериментальной статической характеристики) [16] [c.103]

На рис. 12.3 показано решение большепролетного высокого здания, несущие конструкции которого выполнены в виде двухпролетных блочных рам пролетом 66 ж. Промежуточная конструкция решена в виде подкосно-консольной системы, поддерживающей рамную трехшарнирную конструкцию поперечных фонарей. Распор фонарных рам уменьшает моменты от вертикальной нагрузки на консоли. Блочные ригели рассчитаны также на усилия от крутящих моментов при возможной несим--метричной снеговой нагрузке. Для уменьшения моментов в колоннах от постоянных нагрузок дыры в опорных фасонках ригелей смещены, и замыкание рамы при монтаже ведется при свободном прогибе ригеля от собственного веса. Покрьгтие — из утепленных асбесто- [c.271]

Определить величину кавбольшо нормальных нацряхенкй в сечениях 1-1иП-11и прогиба свободного конца деревянной балки. Влиянием концентрации напряжений пренеб- [c.92]

Найти предельное число оборотов и соответстцупций этому числу оборотов прогиб свободного конца стального стеркня ВС, если - 180 Ша, стержень ЛВоштать абсолютно жесткий силами инерции, раа-вивапциыися в стержне ВС, пренебречь. [c.122]

На рис. 6.5,а показано оптимальное очертание решетки для Р, альтернативное к очертаниям на рис. 6.1. Так как нагрузка Р антисимметрична относительно линии EF, скорость прогибов равна нулю вдоль этой линии. В прямоугольнике AEFD оптимальное очертание для Р будет соответствовать свободному опиранию вдоль всех краев этого прямоугольника аналогичное замечание относится и к прямоугольнику Е1ЮЕ. На рис. 6.5, б представлено оптимальное очертание для Р. Моменты текучести балок компонент решетки на рис. 6.5 легко определяются оптимальная решетка для альтернативных нагрузок Р и Р" получается путем суперпозиции этих компонент решетки. [c.69]

На рис. 9 балка защемлена в точке Л и свободно оперта в точках В и С. Ее прогиб в точке приложения заданной нагрузки Р должен иметь заданное значение б. Балка должна иметь трехслойное сечение с постоянными шириной В и высотой Н заполнителя. Покрывающие слои должны иметь общую ширину В, и их постоянные толщины С Н и Т2<. Н в пролетах Li и Lo подлежат определению из условия минимизации веса конструкции балки. Так как размеры заполнителя заданы, минимизация веса балки означает минимизацию веса покрывающих слоев. Кроме того, так как упругая изгибная жесткость s,- поперечного сечения с толщинами Г,-, г = 1, 2, покрывающих слоев равна Si = ЕВНЧij2, где —модуль [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...