Момент пластический (сопротивления)

При переходе от гидродинамического (рубежного) режима к граничному трению наступает момент, когда сопротивление скольжения слоев смазки сопоставимо с усилиями, достаточными для начала пластического деформирования тончайших поверхностных [c.184]

Вторая стадия процесса характеризуется тем, что частицы порошка, упакованные максимально плотно, оказывают определенное сопротивление сжатию, давление возрастает, а плотность при этом некоторое время не увеличивается. На графике это отмечено горизонтальным участком б кривой. На второй стадии в силу имеющей место упругой деформации частиц роль местной разгрузки контактов незначительна, а пластическая деформация в приконтактной зоне носит ограниченный местный характер. Наконец, когда давление прессования превысит сопротивление сжатию частиц порошка, начинается их пластическая деформация и процесс уплотнения вступает в третью стадию (участок в на кривой уплотнения), С этого момента пластическая деформация охватывает весь объем каждой частицы, смещение контактов фактически прекращается и они фиксируются. [c.219]

При дальнейшем возрастании нагрузок Р пластическое состояние наступит в нижнем участке /, где напряжения больше, чем в участке II. Этот момент и соответствует исчерпанию несущей способности системы, так как средний участок, находясь между пластически деформированными областями, не встретит возрастающего сопротивления перемещению. [c.492]

Это состояние не будет предельным для всего стержня, так как второй участок, находящийся в упругом или в упруго-пластическом состоянии (с упругим ядром), сохранит способность оказывать сопротивление возрастающему моменту М . Несущая способность стержня исчерпается, когда и на втором участке зона пластичности распространится по всему сечению. Реактивный момент Мв при этом достигнет своего предельного значения [c.496]

В этом случае пластический момент сопротивления [c.499]

Величина р( называется пластическим моментом сопротивления при кручении. [c.328]

Предельное состояние по несущей способности, которая характеризуется нагрузками, соответствующими предельным состояниям по прочности, устойчивости, выносливости, сопротивлению пластическим деформациям. Эти нагрузки могут быть силами Р, моментами М, давлениями [c.335]

Ц7п— момент сопротивления пластической зоны. [c.121]

Пластический момент сопротивления [c.122]

Для прямоугольного сечения отношение пластического момента сопротивления к упругому составит [c.122]

Решение. Определим положение нейтральной оси Xi в предельном состоянии. Ось X, должна делить поперечное сечение на две равные площади. Очевидно, что ось J j пройдет в пределах полки, так как площадь полки больше площади стенки. Ее положение найдем из уравнения, выражающего равенство сжатой и растянутой частей площади поперечного сечения, т. е. 4-12-h 16г/= 16(6 — г/), отсюда (/=1,5 см. Далее вычислим значение пластического момента сопротивления сечения как сумму статических моментов площадей сжатой и растянутой зов относительно нейтральной оси л, [c.144]

Здесь Ц/рт — пластический момент сопротивления при кручении, равный для кольца [c.285]

Переходим к расчету по предельной нагрузке. Пластический момент сопротивления при изгибе 117 определим по формуле (11-7) [c.294]

Величина пластического момента сопротивления равна [c.296]

Вычислить пластический момент сопротивления прямоугольного сечения, сравнить его с обычным (упругим) моментом сопротивления того же сечения. Вычислить несущую способность прямоугольного сечения (предельный изгибающий момент). [c.206]

Вычислить пластический момент сопротивления сплошного круглого сечения радиуса г, сравнить с упругим моментом сопротивления. Такое же сопоставление провести для случая трубчатого тонкостенного сечения (толщина стенки <С г, где г—средний радиус) и для ромбического сечения (размеры диагоналей к и Ь). [c.206]

Для определения пластического полярного момента сопротивления выделим в круглом поперечном сечении кольцо, внутренний радиус которого р, а наружный радиус р-Ьбр (рис. 17.6). [c.593]

Пластический полярный момент сопротивления этого кольца [c.593]

Сумму 51 + 2 называют осевым пластическим моментом сопротивления и обозначают Ц [c.596]

По формуле (17.10) находим пластический момент сопротивления [c.605]

Как определяется предельный изгибающий момент Чему равен пластический момент сопротивления Выведите выражение для пластического момента сопротивления. [c.607]

Значения пластического момента сопротивления определяются по следующим формулам [c.552]

Пластическое сопротивление (или полный пластический момент) S трехслойной балки с заполнителем размерами В и Н и покрывающими слоями толщиной Т выражается как s = OqBHT, где 00 — общая величина пределов текучести при одноосном растяжении или сжатии. Заметим, что s пропорционально весу покрывающих слоев, отнесенному к единице длины, так что минимизация полного веса этих слоев вновь сводится к минимизации интеграла sdx. [c.103]

Инструмент с заторможенными в его впадинах частицами обрабатываемого металла представляет собой одно из трущихся тел. Другое тело — стружка. Все ее точки только что пересекли переходную пластически деформированную зону, где подверглись первичной пластической деформации. На участке с заполненными впадинами возникает область весьма плотного контакта с высокой адгезионной активностью однородных поверхностей контртел. Сила сцепления между опорной поверхностью стружки и инструмента (будем называть эту поверхность нулевым горизонтом) на участке плотного контакта может оказаться больше, чем сопротивление пластическому течению в слое, лежащем над нулевым горизонтом, что и наблюдается практически весьма часто. Поэтому частицы стружки здесь затормаживаются, и основной ее объем перемещается в продольном направлении за счет сдвигов внутри стружки, т. е. за счет вторичной пластической деформации металла. Последняя сопровождается дальнейшим упрочнением деформируемых слоев [2, сб. 1, с. 188—195] вплоть до того момента, когда сопротивление сдвиговым деформациям в толще стружки сравняется или с силой схватывания опорной поверхности стружки с инструментом в области плотного контакта или с сопротивлением сдвигу в сечении струл<ки над нулевым горизонтом. После этого стружка в целом будет перемещаться относительно передней грани инструмента. Скорость перемещения выше лежащих слоев в результате дополни-те.льных гдттгпкых дефппмяиин будет большей- причем она возрастает по мере удаления от нулевого горизонта до того слоя стружки, где сдвиги закончились. [c.20]

С другой стороны, ползучесть сопровождается упругой и пластической деформацией. Непрерывный рост перемещений со временем вследствие ползучести может привести систему в такое состояние, что перемещения ее мгновенно изменяются на конечную величину. В геометрически нелинейных системах может произойти упругий хлопок, в пластических элементах — мгновенное выпучивание вследствие исчерпания упруго-пластического сопротивления. При решении задач ползучести момент хлопка или выпучивания обнаруживается тем, что скорость роста перемещений обращается в бесконечность при некотором конечном значении перемещений и конечном времени, которое принимается теперь за критическое. Как известно, для начально искривленного стержня из упруго-пласти-ческого материала величина критической сжимающей силы зависит от начального прогиба. Наоборот, если сила задана, то можно указать начальный прогиб, для которого эта сила будет критической. Увеличение прогиба вследствие ползучести можно считать эквивалентным увеличению начального прогиба упруго-пластического стержня таким образом, при любой величине сжимающей силы в некоторый момент достигается критическое состояние. Однако ползучесть вызывает перераспределение напряжений поэтому, как показал С. А. Шестериков (1963), приведенная простая схема пригодна лишь для однопараметрической системы. Исследование выпучивания стержней при наличии пластических деформаций численным методом дано в работе В. И. Ванько и С. А. Шестерикова (1967). [c.145]

В то же время применение жестко-пластического анализа позволяет учесть некоторые дополнительные факторы, которые сделали бы неосуществимым упруго-пластический анализ. К числу таких факторов можно отнести влияние внешней среды на движение балки. Движение жесткопластических балок в сопротивляющейся среде впервые рассмотрел Г. С. Шапиро (1962). В порядке развития этой работы А. А. Амандосов (1965) рассмотрел движение жестко-пластической балки в сопротивляющейся среде под действием сосредоточенной силы при заданной скорости движения одного из сечений в любой момент времени. Сопротивление среды принималось зависящим от скорости перемещения балки. При некотором специальном задании функции перемещения фиксированного сечения балки удалось получить решение задачи в квадратурах. [c.318]

Величину 25макс принято называть пластическим моментом сопротивления и обозначать Тогда [c.498]

Однако, при нагружении конструкций из малоуглеродистых, низко- и среднелегированных сталей, содержащих плоскостные дефекты, имеет место, как правило, развитое пластическое течение в вершине данных концентраторов (зона АВ на рис. 3.2). В общем случае это снижает опасность хрупких разрушений, так как часть энергии нагружения расходуется на образование пластических зон. В данных зонах напряжения и деформации уже не контролируются величиной коэффициентов интенсивности напряжений, а определяются из соотношений теории пластичности. Дпя некоторого упрощения описания процесса разрушения в механике разрушения вводят критерии, описывающие поведение материала за пределом упругости 5 — критическое раскрытие трещины и — критическое значение независящего от контура интегрирования некоторого интеграла. Деформационный критерий 5 основан на раскрытии берегов трещины до некоторых постоянных критических значений для рассматриваемого материала. На основе контурного Jj,-интеграла представляется возможность оценить момент разрушения конструкций с трещинами в упругопластической стадии нагружения посредством определения энергии, необходимой для начала процесса разрушения. При этом полагается, что критическое значение энергетического параметра, предшествующее разрушению, является характеристикой материала. Существуют также и другие характеристики разрушения, которые не получили широкого распространения на практике. Например, сопротивление микросколу [R ]. сопротивление отрыву, угол раскрытия вершины трещины, двухпараметрический критерий разрушения Морозова Е. М. и др. [c.81]

При расчетах инженерных конструкций обычно считают недопустимым либо появление значительных пластических деформаций, либо разрушение всей конструкции в целом или ее отдельных элементов. Характерное напряжение, при котором пластический материал приобретает заметную пластическую деформацию, называется пределом текучести и обозначается От. Хрупкие материалы ведут себя практически упруго вплоть до момента разрушения, которое происходит при достижении напряжением значения Ов, так шазываемого предела прочности или временного сопротивления. Понятие о пределе текучести От было введено [c.54]

Пластический момент сопротивления W л 0,0975b/t . Обычный момент сопротивления Wx разница между ними составляет 134%. [c.90]

Это объясняется тем, что явления упрочнения, рекристаллизации, полигонизации, сопровождающие горячую пластическую деформацию, определяют уровень напряжений. Соотношение между этими процессами зависит от истории процесса нагружения, поэтому отсутствует однозначное соответствие между напряжением и деформацией при данных значениях мгновенной скорости деформации и температуре. Например, пусть образцы растягиваются так, что конечная величина деформации еа и скорость деформации ег в конечный момент во всех случаях одни и те же (рис. 259). В первом случае образец деформируется с малой скоростью ei так, что при достаточно высокой температуре одновременно с упрочнением происходит полное разупрочнение, т. е. процесс является практически равновесным. При этом сопротивление деформации остается постоянным, равным Оз]. Доведя деформацию до величны еь скачком изменим скорость деформации до ег (см. рис. 259, кривая I). В другом случае при постоянной скорости деформации ег образец растянули до дефор-мации ег (см. рис. 259, кривая 2). В этом случае процесс упрочнения является резко выраженным и сопротивление деформации 0sj>0 i при тех же величинах и ег. [c.481]

Данные предел текучести Зт = 2400 жз/са и пластический момент сопротивления сечения И пл = 27бсл . Задачу решить в предположении идеально-пластического материала, пренебрегая влиянием поперечной сипы на снижение несущей способности сечения ). [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...