Влияние Расчет упрощенный

Самой сильной в смысле влияния на упрощение расчета является гипотеза о характере перемещений или деформаций, когда пренебрегают второстепенными особенностями в кинематической картине рассматриваемого явления. В каждой характерной задаче такая кинематическая гипотеза формулируется особо. Так, при изгибе балок имеется закон плоских сечений, при изгибе пластинок средней толщины и тонких оболочек — гипотеза прямых нормалей, т. е. предположение, что совокупность точек, лежавших до деформации пластинки на какой-либо прямой, нормальной к упругой срединной плоскости, остается на прямой, нормальной к упругой поверхности деформированной пластинки. [c.132]

Расчет состоит из двух этапов. На первом этапе выполняются предварительные расчеты упрощенных схем системы, в результате которых определяются ориентировочные численные значения параметров системы, используемые в качестве исходных данных для второго этапа расчетов. Кроме того, для получения первоначальной информации о свойствах системы строятся рабочие области и оценивается влияние интересующих параметров на запасы устойчивости системы. [c.245]

При экспериментальных исследованиях гидроприводов необходимо достаточно точно определять характеристики элементов гидросистемы. Это представляет известные трудности. Такие нелинейные характеристики, как зависимость сил трения от скорости, зависимость от давления коэффициента податливости магистралей и модуля объемной упругости рабочей жидкости, содержащей не-растворенные газовые включения, нестабильны и могут быть определены в каждом конкретном случае по экспериментальным кривым переходных процессов расчетами, методика которых приведена в гл. III. Эти расчеты, выполненные по осциллограммам, полученным на различных стадиях работы исследуемой гидросистемы (пуск холодной системы режим разогрева начальная стадия режима установившейся температуры и т. д.), могут дать картину эволюции нелинейных характеристик гидропривода в зависимости от режима работы, выявить их стабильность и диапазон изменений параметров. Знание истинных характеристик гидросистемы необходимо и для оценки влияния различных упрощений и линеаризаций исходных дифференциальных уравнений движения на точность расчетов. [c.139]

Следующие главы посвящены аркам с заделанными пятами. Детальное изучение многих частных случаев дает возможность определить влияние различных упрощений, применяемых в расчетах, на величину искомых неизвестных. Таким образом, мы устанавливаем, что влияние поправочных членов особенно важно для арок очень пологих значительной толщины и тех арок, продольная ось которых близко совпадает с веревочной кривой от данной нагрузки. Те же примеры служат нам для выяснения зависимости между изменениями температуры и вызываемыми ими усилиями. Эти усилия в значительной степени зависят от соотношения между толщиной арки н ее пролетом. Так как очень пологие арки большой толщины подвергаются при изменениях температуры значительным [c.424]

Наконец, при расчетах реактора истинную геометрию или ядерные сечения можно упростить для того, чтобы получить задачу, решаемую с помощью известных программ. Влияние таких упрощений на критичность системы часто можно оценить с помощью теории возмущений. [c.215]

Приведенная в этом параграфе методика расчета эвольвент-ных зубчатых передач в основном соответствует стандарту, но содержит некоторые упрощения, которые не оказывают существенного влияния на результаты расчетов, и необходимы с точки зрения учебного процесса в техникумах. [c.133]

Как правило, высота выступов шероховатости вдоль стенки не остается постоянной, а сами выступы имеют различную форму, что существенно усложняет учет влияния шероховатости на потери напора. Поэтому с целью упрощения расчетов вводят понятие эквивалентной шероховатости Дз, при которой потери напора в трубе получаются такими же, как и при фактической неоднородной шероховатости. Приведем некоторые значения Д, [11 для новых тянутых труб из стекла и цветных металлов — 0,001 — 0,002 мм для новых и чистых стальных бесшовных труб — 0,01 — 0,02 мм для тех же труб после нескольких лет эксплуатации — 0,15—0,3 мм для тех же труб после длительной эксплуатации со следами коррозии — 0,5—2,0 мм для новых чугунных труб — 0,2—0,5 мм, бывших в эксплуатации — 0,5—1,5 мм и т. д. [c.80]

Часть упрощений носит достаточно общий характер. В индукционных устройствах с разомкнутым магнитопроводом можно пренебречь влиянием потерь и непостоянства р по объему магнитопровода на характер электромагнитного поля в системе. После расчета поля можно найти индукцию В магнито-проводе и учесть потери, однако важно, чтобы было справедливо начальное допущение. Магнитопроводы без потерь и с постоянными р, а также их части объединим Б массив, который обозначим F. [c.120]

Для расчетов рекомендуется принимать м=3...4, а=2,4 Дж/м для стали с Ов=490 МИ/м и 1,5...1,8 м. При расчете массы падающих частей молота двойного действия влияние верхнего пара учитывают введением в знаменатель коэффициента, равного 1,8. Для упрощения расчета используют соотношение между полной поверхностью поковки и площадью ее проекции / пок 2,3 Fap. [c.139]

В первой группе электромагнитная система принимается осесимметричной, причем при расчете поля в загрузке наличие проводящего тигля непосредственно не учитьшается, а его влияние отражается косвенно — путем введения корригирующих коэффициентов. При грубых расчетах эти коэффициенты опускаются. Рассматриваемая группа расчетов осуществляется численными либо (чаще) упрощенными аналитическими методами. [c.78]

Представленные в развернутом виде полиномы позволяют проводить многопараметрический анализ (оценка) влияния одновременно двух факторов на рост усталостных трещин — соотношения главных напряжений и асимметрии цикла. Они могут быть применены для моделирования или упрощенного расчета периода роста трещины не только с использованием единой кинетической кривой (5.63) и (5.64), но и в тех случаях, когда для анализа элементов авиационных конструкций ис- [c.329]

Сравнивая формулы (13) и (15), видим, что при одних и тех же диаметрах d и do масштабный эффект при растяжении — сжатии проявляется слабее, что находится в соответствии с экспериментальными данными многих исследований. Сопоставление опытных и расчетных коэффициентов влияния абсолютных размеров поперечного сечения подтверждает приемлемость упрощенного уравнения подобия усталостного разрушения для расчетов деталей машин и возможность вычисления этих коэффициентов по весьма простым формулам (13) — (15) при вполне конкретных значениях показателя степени в них [4]. [c.100]

Производить расчет конструкций с учетом всех их конструктивных особенностей было бы весьма сложно, а в некоторых случаях, исходя из современного уровня развития науки, даже невозможно. Вместе с тем нет никакой необходимости учитывать все особенности конструкции, так как они часто оказывают несущественное влияние на работу сооружения. Поэтому при расчете реальной конструкции ее всегда заменяют идеализированной упрощенной системой — так называемой расчетной схемой, выбор которой является первым и исключительно ответственным этапом расчета. От этого выбора зависят и точность и трудоемкость его. Иногда излишнее даже небольшое уточнение расчетной схемы влечет за собой существенное усложнение расчета. Напротив, из-за недостаточно обоснованного упрощения расчетной схемы в расчете может быть допущена существенная непозволительная ошибка. Расчетная схема должна удачно отражать основной характер работы реальной конструкции, устраняя несущественные, втор о-с 1 е п е н н ы е факторы. [c.26]

Расчет на прочность зубчатых передач сводится, по существу, к определению наибольших контурных напряжений в зубьях (во впадинах и зонах контакта) и проверке их прочности. Такие расчеты проводят, используя упрощенные модели зубьев. Влияние конструкций колес, взаимное влияние нескольких зацеплений на напряженное состояние в зубьях и ободе колеса практически не учитывается. [c.181]

Расчет фундаментов для турбогенераторов требует дополнительной затраты времени для того, чтобы сделать его практически применимым. Однако следует сказать, что не всегда возможно пренебречь влиянием упругости грунта и продольными колебаниями стоек, вызываемы. их сжатием и удлинением, же в настоящее время можно из расчета сделать выводы, которые содействуют упрощению проблемы. [c.222]

Как видно из (7.25), влияние на массообмен кинетического параметра Das незначительное, поэтому для инженерных расчетов можно пользоваться упрощенным выражением [c.196]

Совершенно очевидно, что степень влияния этих факторов на точность изготовления деталей на токарных автоматах различна. Поэтому в порядке первого приближения, с целью значительного упрощения расчета на точность технологических процессов, часть погрешностей может быть опущена. [c.172]

Таким образом, из всего множества специфических особенностей, присущих процессу течения парожидкостной среды, мы ограничимся рассмотрением лишь тех, которые обусловлены термодинамическими свойствами вещества. Весьма важный для практики вопрос о том, оказывают ли термодинамические свойства влажного пара преимущественное влияние на конечные результаты течения и в какой мере количественные соотношения, полученные на основе упрощенных представлений, непосредственно пригодны для производства технических расчетов, должен быть выяснен путем сопоставления экспериментальных данных по течению влажных паров с результатами вычислений по теоретическим формулам. [c.60]

В исследованиях [100] выполнен анализ теплопередачи в ЦТТ с учетом ряда второстепенных факторов. Здесь же решена задача о распределении конденсата в цилиндрической трубе для случая, когда его количество больше оптимального. Однако в работе не проанализировано влияние отдельных факторов и решения получились громоздкими. Для инженерных расчетов автором предложен упрощенный метод с использованием вспомогательных графиков. [c.99]

Вместе с тем для анализа опытных данных и их обобщения весьма важно теоретическое рассмотрение отдельных вопросов горения факела жидкого топлива даже при наиболее упрощенной их постановке. Почти во всех расчетах предполагается, что объемная концентрация капель в потоке обычно настолько мала, что можно пренебречь непосредственным взаимным влиянием капель при горении. Имеется несколько [c.219]

Создание упрощенных методов расчета очень важно, но к этой задаче следует подходить более строго. Упрощенный метод должен быть проверен на основании численного решения и экспериментального исследования. На практике это не всегда имеет место. В работе американского ученого [79] указана точность метода 5%, а при проверке оказалось, что могут быть случаи, когда ошибка достигает 300%. В работе [53] эмпирические зависимости, полученные на основании одного эксперимента с двумя цилиндрами, вводятся в расчетные уравнения и метод предлагается без каких-либо ограничений. Нам представляется наиболее правильным путь введения критериев подобия в безразмерной форме, проведения численных решений на ЭВМ, выявления влияния различных параметров и создание затем упрощенных методов расчета. Таким путем созданы упрощенные методы расчета посредством графиков для типовых пневматических систем [21, 22, 34]. На основании этих методов расчета в ряде организаций (ЗИЛ, ЭНИКМАШ и др.) были разработаны руководящие материалы для расчета пневмопривода [43, 63]. Однако эту задачу необходимо решить также и для более сложных устройств и различных режимов и условий работы, а также для типовых устройств, но с учетом уточняющих факторов, которые ранее не принимались во внимание силы трения, утечки воздуха и т. д. В настоящее время начата разработка таких проблем. [c.170]

Для облегчения расчетов сделаем некоторые упрощения и рассмотрим влияние количества членов разложений (5) и (6) по Р на решение (8). Далее исследуем движение вблизи резонанса, так как оно является наиболее общим и трудным. [c.70]

Из формулы (5.46) видно, что температурное поле и влияние скорости здесь учтены в явном виде. Как известно, учет этих факторов возможен также с помощью определяющей энтальпии [116]. С одной стороны, это приводит к упрощению расчетных формул для коэффициента теплоотдачи, а с другой — к увеличению погрешности его расчета. Соответствующие экспериментальные проверки определения такой погрешности пока еще очень ограниченны и противоречивы. Для газовых смесей при наличии химических реакций указанная погрешность может составить существенную величину, поэтому более целесообразно проводить расчет коэффициента теплоотдачи в явной форме. [c.118]

Расчету модели должно предшествовать изучение конструктивных особенностей моделируемого агрегата для выяснения возможностей упрощения модели без заметного искажения результатов исследования. Модель аппарата не макет в ней должны быть воспроизведены лишь те конструктивные элементы, которые оказывают существенное влияние на изучаемый процесс. [c.55]

В методике используются две математические модели, отличающиеся уровнем сложности. Первая, более подробная, создана на базе разработанного НПО ЦКТИ комплекса программ поверочного теплового и аэродинамического расчетов турбин [108], реализована на ЭВМ, позволяет определить коэффициент влияния отдельных диагностируемых факторов на характеристики конкретного цилиндра, что в дальнейшем используется для построения второй (индивидуальной) математической модели цилиндра в виде упрощенной системы [c.109]

Рассматриваемая задача в [43] решалась с применением понятий е и I методом вариантных расчетов. Здесь применен классический метод решения экстремальных задач, что в данном случае оказалось возможным при некоторых упрощениях, мало влияющих -на точность искомого результата. Полученное простое аналитическое решение отражает влияние вариации параметров, места подогревателя в схеме, а также режимных и экономических факторов. [c.210]

Чтобы, как мне думается, правильно ответить на этот вопрос, следует принять во внимание следующее. В инженерных расчетах по разным причинам (из-за удобства, упрощения и т. д.) применяются условности, иногда расчетные величины, которые не носят материально-физического содержания и с помощью их нельзя истолковать сущность физического явления (процесса). Такого рода ситуация часто встречается при исследовании динамики механизмов и машин. Так, например, известно, что сила есть мера воздействия одного материального тела на другое и обратно (закон Ньютона действие равно противодействию), поэтому понятие приведенная сила , будучи могучим инструментом расчетной техники, однако, не имеет никакого физического смысла. Аналогичное можно сказать и о силе инерции и силе трения . В кинематике господствует расчетная величина (понятие) — скорость (тела, звена). Если словом сила кратко выражается действие одного материального тела на другое, т. е. взаимодействие материй (их взаимное отношение), то скорость — это типичный продукт отвлеченного человеческого мышления. Это просто один из способов охарактеризовать движение тела во времени в некоторой системе координат, придуманной человеком, под влиянием окружающей этого тела материи (других тел). [c.22]

Однако практика расчетов роторов с учетом и без учета хвостовиков показала, что их влияние на напряженное состояние деталей ротора обычно незначительно. В то же время трудности решения системы, дополненной четырьмя уравнениями, существенно возрастают. Для упрощения расчета хвостовиков можно рассматривать их отдельно, задаваясь, на их краях перемещениями, полученными в результате расчета дисков и перемычек. Решая два отдельных уравнения, получаем краевые силы и моменты и проверяем прочность хвостовиков. [c.241]

При использовании в расчетах упрощенных моделей возникает естественный вопрос о степени соответствия результатов анализа эксперименту. Другими словами, позволяет ли предлагаемая модель получить количественные оценки поведения композитов при разрушении или ее применение ограничено качественным анализом тенденций новедения и относительного влияния различных факторов. Решение этого вопроса, как и во всех случаях применения приблин<енных аналитических методов, основано на сравнении с экспериментальными данными. Роль каждого из кратко рассмотренных подходов в создании практически применимого критерия разрушения слоистых композитов становится только яснее по мере увеличения объема информации, позволяющей проводить сравнения экспериментальных и аналитических данных. [c.55]

Важной задачей является выяснение влияния числа зон, принятых в расчете, на точность расчета. Такое исследование легче всего выполнить, применив упрощенный метод расчетов по формуле (14-4(1) с делением камеры на разное число зон. Такие расчеты были сделаны для условий основного варианта. Они представлены в табл. 35. Верхняя строка относится к случаю расчета упрощенным методом без деления на зоны по формуле (14-29). Эта величина принята за точное значение температуры и величина ошйбки в последнем столбце показана в отношении этой величины. [c.396]

В момент начала разряда (/=0) расстояние между контактными поверхностями контактора равно пробивному расстоянию при данном (начальном) напряжении на конденсаторе (согласно [8], это расстояние при / i=200—500 в составляет 0,005— 0,03 жж), т. е. i/ft(0) = Ус(0). Но дальше будет происходить очень быстрый спад Uh как вследствие возрастания удельной проводимости межконтактного пространства, так и вследствие убывания межконтактного расстояния (например, если контакты сближаются со скоростью 1 Mj eK, то через 10 —10 сек после начала разряда они сомкнутся впритык), поэтому на дальнейший ход процесса Uh(t) уже не будет оказывать существенного влияния. Для упрощения расчетов примем [c.278]

Приведенный средний диаметр резьбы. Свннчиваемость можно считать обеспеченной, если разность средних диаметров резьб болта и гайки не меньше сумм диаметральных компенсаций шага и половины угла профиля обеих деталей. Для упрощения контроля резьб и расчета допусков введено понятие приведенного среднего диаметра резьбы, учитываюш,его влияние па свннчиваемость величин (Da). fp и fa- Значение среднего диаметра резьбы, увеличенное для наружной или уменьшенное для внутренней резьбы на суммарную диаметральную компенсацию отклонений шага и угла наклона боковой стороны профиля, называют приведенным средним диаметром. Для резьб с симметричным профилем углы наклона боковых сторон профиля J = 7 = а/2. [c.281]

В случае необходимости учитывают влияние радиального ускорения на распределение параметров потока вдоль радиуса. Для этого, воспользовавшись результатами упрощенного расчета, с помощью уравнения неразрывности строят линии тока, определяют значения радиальной составляющей скорости и с помощью уравнения (4.37) методом последовател1.ных приближений выполняют уточненный расчет [34]. [c.125]

В [37] приведены термодинамические расчеты равновесного состояния продуктов сгорания, содержащих кроме щелочных металлов серу и хлор. Было изучено влияние температуры и коэффициента избытка воздуха на равновесный состав системы. Расчеты проведены для следующего состава топлива С=67,8% Н= =4,7% N=1,11% 8=4,5% 0=8,0% Na20=0,62% КгО= =0,23% С1=0,66% А=12,09%. В расчетах принято, что 95% серы, 40% натрия и 20% калия переходит в продукты сгорания в газообразном состоянии. Для упрощения расчетов количество калия в газе пересчитано на эквивалентное содержание натрия. [c.30]

Более полное суждение о возможностях материала можно еде-лать на основании результатов испытаний в условиях, приближающихся к эксплуатационным, например моделированием как конструкций элементов, так и температурно-силовых условий эксплуатации. Однако такого рода испытания очень дороги и часто трудно осуществимы. Для упрощения рещения задачи по-выщения надежности расчета допустимого ресурса целесообразно степень влияния того или иного фактора (например, напряженного соетояния, колебания температуры и изменения нагрузок) оценивать раздельно на основании испытаний стандартных образцов. [c.129]

Как следует из рис. 5, расчеты долговечности, выполненные к опытам Лемана [4], в состоянии правильно учитывать влияние на долговечность последовательности и объема спектров нагрузки. Для опытов на образцах с надрезом из 8т38Ь2 был предусмотрен восьмиступенчатый нормально распределенный спектр. В основу расчета положена исходная кривая усталости с вероятностью разрушения 50 %. Установление координаты напряжения точки поворота производилось по уравнению (И). С целью упрощения для этих расчетов также было принято ов, оп,п =0. [c.321]

Пренебрегая переуениостью кинетической энергии кривошипного механизма, мы допускаем некоторую ошибку. Н. Е. Кочин [24] показал, что под влиянием переменных значений кинетической энергии низшая полоса резонанса расширяется примерно на 5% [1]. Расчет крутильных колебаний с учетом переменности кинетической энергии обычно довольно сложный. Можно достичь некоторого упрощения, если предположить, что при резонансе форма колебаний вала с кривошипным механизмом будет примерно такой же, как у вала с дисками, момент инерции которых был вычислен по средней кинетической энергии. Выведем основную формулу движения, основываясь на этом предположении. Кинетическая энергия всего вала лриолиженно определяется формулой [c.296]

Вопрос о работе криволинейного верхнего пояса контура при действии изгиба с кручением мало изучен, и изложенные ниже предложения по оценке влияния прочности контура являются приближенными. Для упрощения расчетов пренебрежем действием поперечной силы Q в ребре. Нормальная сила и момент в ребре, а также нормальные силы в арматуре плиты по сечениям с трещинами создают внешний, относительно сечений контура, изгибающий Мвн и крутящий Л1вн моменты, которые уравновешиваются предельными внутренними силами в местах разрушения верхнего пояса. В первом приближении крутящий момент определяется формулой [c.260]

Современный, основанный на методе конечных элементов подход является перспективным при исследовании динамических характеристик сложных конструкций, в которых могут возникать колебания различных форм. Многоцелевые пакеты программ NASTRAN, ANSYS и MAR [4.12] давно используются многими исследователями для решения задач о колебаниях конструкций. Обычно метод конечных элементов используется для определения резонансных частот и нормальных форм колебаний. Многие из этих пакетов программ позволяют учитывать в той или иной форме демпфирование. Однако если метод конечных элементов используется для получения количественных оценок влияния вязкоупругих материалов, имеющихся в рассматриваемой конструкции, то следует быть очень внимательным, чтобы не попасть в ловушку. Опасность здесь таят как необозримо большое время расчета на ЭВМ и высокие требования при работе с комплексными числами, характеризующими жесткости, так и чрезмерное упрощение задачи при попытке получить решаемую систему уравнений, поскольку эти уравнения будут неправильно моделировать реальную задачу. [c.187]

Все дальнейшие расчеты, связанные с рещением конкретных примеров, проводились на ЭВМ М 20 в следующем порядке. Сначала ВЫЧИСЛЯЛИ корни уравнения Г(2.45) Так как величШа v мала по сравнению с А, то для упрощения вычисления кйрней ею можно пренебречь. Такое упрощение означает, что не учитывается влияние сил затухания в жидкости на собственный частоты колебания системы. [c.87]

Рассмотрим в качестве примера область газовой динамики, в которой не поддаются расчету газодинамическая устойчивость компрессоров, автоколебания и вращающиеся срьгеы, эксплуатационные влияния и помехи. Достоверность расчетов снижают такие факторы, как многорежимность и широкий диапазон внешних условий, ограничения и упрощения расчетных схем, узкий диапазон правомерности моделирования. [c.53]

Как отмечалось выше, расчетные исследования конфузорных и диффузорных двухфазных потоков выполнены с упрощениями. Наиболее существенными следует считать предположения о моно-дисперсной структуре жидкой фазы, об отсутствии пограничных слоев и о слабом влиянии процессов коагуляции, дробления капель и переохлаждения, а также степени турбулентностп несущей фазы. Вместе с тем данные расчетов иллюстрируют влияние некоторых основных критериев подобия. [c.16]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

Ввиду тождественности характеристического уравнения в параболической задаче характеристическому уравнению для пластины при постоянных начальных условиях приведенные на рис. 6-11—6-18 значения ц являются корнями также и данной задачи. Сравнение исходных значений Ро для упрощенных расчетов при параболических начальных условиях (табл. 6-16) с аналогичными значениями в задаче с постоянными начальными условиями не дает существенных расхождений. Из этога можно заключить о слабом влиянии начальных условий на упрощае-мость. Рассчитанные по уравнению (6-3-18) постоянные коэффициенты тепло- и массопереноса С ,- для пластины в зависимости от симплексов неравномерности начального распределения и V собраны в табл. 6-23 и 6-24. [c.226]

Мы рассмотрели влияние основных критериев подобия на молярномолекулярный тепло- и массоперенос. Проведенный анализ позволяет нам оценить долю влияния -каждого из рассмотренных критериев в изменении потенциалов Т, 0 и Р. Такая суммарная оценка графически представлена на рис. 9-28. На этой основе можно предложить упрощенные критериальные уравнения для описания и расчета высокоинтенсивного тепло- и массопереноса. Критериальные уравнения для усредненных потенциалов в общем виде запишутся следующим образом [c.444]

Анализ показывает, что бесконечные ряды (6-7-29) и (6-7-30) сходятся достаточно быстро. С ростом числа Фурье ошибка, вносимая пренебрежением членами ряда с п = 2,3 и т. д., уменьшается. Начиная с определенного исходного значения Ро первые два члена суммы дают правильный результат с заранее заданной степенью точности. Исходные значения Ро для упрощенных расчетов меняются с изменением совокупности входящих в решения критериев. Наибольшее влияние на исходное значение Ро оказывает значение числа Lu. С ростом Lu исходное значение Fo уменьшается. Значительно слабее на упрощаемости сказывается влияние критериев е и Ко Рп. Влияние числа Bii особенно сильно сказывается на безразмерном потенциале теплопереноса. Аналогично исходное значение Ро для безразмерного потенциала массы особенно существенно зависит от числа Bij. В целом исходное значение Ро ниже для теплообменных показателей, чем для массообменных. [c.430]

Относительно небольшое количество известных комплексных работ [Л. 37—40], сочетающих эксперимент с математическим исследованием, также проводилось для конкретных устройств (например, циклонные топки, пылеразделители и т. д.) на моделях небольшого размера, что снижало точность эксперимента, сужало диапазон изменений параметров, входящих в дифференциальные уравнения, описывающие процесс, и вынуждало вводить дополнительные упрощения в изучаемое явление. Например, не учитывались радиальные составляющие скорости потока, не определялся гидравлический диаметр частиц неправильной формы, замерялись не траектории частиц, а их проекции и т. д. В некоторых работах вводилось влияние дополнительных факторов, например горящих частиц, температура которых отличалась от температуры несущего потока, а масса изменялась в процессе движения, что еще более затрудняло и без того сложную увязку эксперимента с расчетом. [c.41]

Одно из допущений, принимаемое при исследовании трехмерного ламинарного пограничного слоя, состоит в том, что скорость поперечного потока считается малой по сравнению со скоростью основного потока. Общее решение для данного случая было получено в работе [1]. Это решение показывает, что скорость поперечного потока оказывает существенное влияние на характеристики трехмерного пограничного слоя, что представляет большой интерес для инженеров-аэродинамиков. К сожалению, даже при принятых допущениях решение поставленной задачи является достаточно сложным. Поэтому для производства быстрых вычислений желательно иметь упрощенные методы расчета. Существует ряд других задач расчета пограничного слоя, которые могут являться злободневными при конструировании турбомашин. Например, представляет интерес случай, когда толстый ламинарный пограничный слой подвергается внезапному боковому возмущению под действием градиента давления или в результате поперечного перемещения обтекаемой поверхности. В турбомашинах такие условия имеют место, например, когда поток газа с толстым ламинарным слоем поступает на лопатки ротора. Поперечное течение газа начинается не на передней кромке, а в той точке, где возникает боковое возмущение. Таким образом, имеем две характерные постановки задачи, заслуживающие внимания. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...