Девиатор тензора скоростей

При < = О, согласно (7.11), >1, =—2ц /3 и из (7.9) следует, что о,-у = = — р6,-у — (2ц /3) б,- + 2 i >(Y Это выражение можно записать через девиатор тензора скоростей деформации [c.237]

Тензор 1>1к носит название девиатора тензора скоростей деформаций. Он характеризует движение, при котором частицы не меняют своего объема (например, двумерное течение вязкой жидкости L =1>. ( 2 ), 1>2 = =0). [c.192]

Алгебраический факт однозначного определения девиатора напряжений по девиатору тензора скоростей деформаций в поле течения при условии строгой выпуклости поверхности текучести является основным" содержанием теорем единственности для жесткопластического тела. Этого вопроса мы еще коснемся в 2. [c.21]

Обозначим через 1/р замыкание множества кинематически допустимых полей скоростей в норме (2.13). По векторным НОЛЯМ и (ж) из и можно найти соответствующий им девиаторы тензоров скоростей деформаций е х). Замыкание этого множества девиаторов тензоров скоростей [c.36]

Последнее условно выполняется, например, в случае, когда ф (е) ----- ф (/,, /3 ). где /,, I3 — второй и третий инварианты девиатора тензора скоростей деформаций. [c.78]

Полученные оценки допускают следующую наглядную механическую интерпретацию. Пусть Фд и ф2 — диссипативные потенциалы, зависящие только от второго инварианта девиатора тензора скоростей деформаций. [c.85]

Если разделить компоненты тензора-девиатора 3,/ на модуль Vj то получим направляющий тензор скоростей деформаций [c.89]

Постановка задачи изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести и методика ее решения обусловлены во многом физическими зависимостями, описывающими реологические свойства материала, т. е. используемой теорией ползучести. Эти теории строятся аналогично теориям пластичности на основе обобщения результатов опытов при одноосном деформировании (принятия той или иной гипотезы) на случай сложного напряженного состояния. При этом в зависимости от формулировки физических соотношений из значительного числа теорий ползучести выделяются два типа деформационные и теории течения. Первые устанавливают связь между девиаторами тензора напряжений и деформаций, вторые — между девиаторами тензора напряжений и скоростей деформаций. [c.14]

ДЕВИАТОР СКОРОСТЕЙ ДЕФОРМАЦИИ — тензор, определяющий часть тензора скорости деформации, не связанную с изменением объёма, Д. с. д. выражается через компоненты тензора скорости деформации так же, как девиатор деформация выражается через тензор деформации. [c.575]

Шаровой тензор и девиатор скоростей деформаций. Как н любой симметричный тензор второго ранга, тензор скоростей деформации можно представить в виде суммы шарового тензора U девиатора скоростей деформаций Dj, т. е. = Pi -f-jDg, или в матричной форме в прямоугольной декартовой системе координат [c.104]

При этом изотропная составляющая тензора скоростей деформаций определяет собой скорость деформации расширения (сжатия), а девиатор — скорость деформации формоизменения. [c.9]

Здесь pf, 5 — компоненты тензора скоростей неупругой деформации и девиатора напряжений ПЭ (s = а - а ,/35у, где g символ Кронекера а — интенсивность напряжении ПЭ JiO = Упругие свойства всех ПЭ одинаковы для упру- [c.189]

ДЕВИАТОР СКОРОСТИ ДЕФОРМАЦИИ. Тензор скорости деформации может быть представлен в виде суммы девиатора D и шарового тензора о [c.113]

Вместе с тем использование интегральных соотношений между напряжениями и скоростями деформации, записанных в матричной форме, позволяет решить другую проблему — линеаризовать краевую задачу. Действительно, в общем случае ядра R i, т) и Ro t т)— функции инвариантов тензоров (девиаторов) напряжений, скоростей деформаций, температуры, степени деформации. Однако, организовав итерационный процесс при численном решении краевой задачи на ЭВМ, можно в каждой очередной итерации считать, что эти величины определены предыдущим приближением. В этом случае определяющие уравнения становятся линейными. Применяя проекционно-сеточные методы решения краевых задач, в конечном счете приходим к линейной системе алгебраических уравнений для определения искомых параметров. [c.259]

Вектор напряжений S характеризуется девиатором напряжений причем подобно тому как тензор скоростей деформаций в теории течения строится в неподвижном геометрическом пространстве, через которое течет вещество, тензор напряжений строится в этом же пространстве. Значит, не являются напряжениями на одних и тех же физических площадках тела эти физические площадки сильно изменяют свое положение с течением времени например, первоначально ортогональные площадки к моменту t будут располагаться под углом, могущим существенно отличаться от прямого. [c.200]

Тензор скоростей деформаций может быть получен дифференцированием по времени или по какому-либо другому скалярному параметру компонентов тензора деформаций (1.6). Для тензора скоростей деформаций, как и для тензора скоростей напряжений, справедливо разложение на шаровые тензоры и девиаторы. [c.20]

Для замыкания системы уравнений относительно пяти неизвестных функций Ох, Оу, %ху, Ох, Vy используется ассоциированный закон пластического течения, связывающий компоненты девиатора напряжений с компонентами тензора скоростей деформаций [c.55]

Если из диагональных компонент тензора скоростей деформации (6.7) вычесть одну треть от скорости объёмной деформации, то получим девиатор скоростей деформации [c.45]

Аналогично обстоит дело и с соотношениями (11.2). Если мы возьмём квадратичный инвариант девиатора напряжений (10.28), заменим в нём разности напряжений из (11.2) и учтём выражение (7.12) для квадратичного инварианта тензора скоростей деформации, то получим [c.65]

До сих пор состояние деформаций характеризовалось одним только тензором скоростей деформаций. Если для характеристики состояния деформаций в каждой точке среды привлечь, помимо тензора скоростей деформаций, ещё и тензор самих деформаций, то можно получить и другие соотношения, отвечающие другим видам сред с различными механическими свойствами. Скорость деформации представляет собой величину деформации, образованную за единицу времени. Следовательно, чтобы получить величину деформации, образованную за конечный промежуток времени, надо скорость этой деформации умножить на дифференциал времени и проинтегрировать, например, от нуля до произвольного момента времени г. Таким образом, величины объёмной деформации и девиатора самих деформаций могут быть представлены в виде [c.68]

Здесь [j — компоненты тензора скорости пластической деформации, Sij — компоненты девиатора напряжения, Л — коэффициент пропорциональности в ассоциированном законе течения, к — предел текучести при чистом сдвиге. [c.303]

Нелинейно-вязкие стабильные жидкости в простейшем случае отличаются от рассмотренной ранее ( 14) классической жидкости тем, что коэффициенты вязкости зависят от тензора скорости деформации и температуры. Для изотропной нелинейной вязкой несжимаемой жидкости, как и для классической, девиаторы напряжений и скорости деформаций пропорциональны [c.218]

Формула (1.13) аналогична (1.10) и определяет оператор Atf. девиатору тензора скоростей деформаций е соответствует совокупность девиаторов тензоров напряженщ S, для которых в (1.13) реализуется равенство. [c.20]

Пусть диссипативный потенциал ф (е) удовлетворяв условию I е 1 < ф (е) < Сз е при ] е > 1, > >0, Сз О, р 1. Пусть, кроме того, 17 — множество кинематически допустимых полей скоростей, как и ранее, является линейным многообразием. Предположим далее, что вырая<енпе (2.13) при е (х), являющимся девиатором тензора скоростей деформаций, норонодает норму на множестве и, т. е. из равенства Ц е — О следует, чт(] и (х) почти всюду Е 0) равно нулю. 1 [c.36]

Теорема, аналогичная теореме 4.4, была получена в работе [94] в предположении достаточной гладкости границы Уод. Теорема 4.4 справедлива при условии, что ли-иейная часть функционала J и, ш) непрерывна в пространстве девиаторов тензоров скоростей деформации с нормой пространства (со) (см. 3). Это выполнено, например, когда с соц удовлетворяет условию Липшица. [c.59]

При обработке результатов экспериментов важное значение имеет выбор модели сплошной среды. Используя различные соотношения между девиатором тензора напряжений и девиатором тензора скоростей деформацш , получим разные уравнения, описывающие движение. С механической гочки зрения все модели, удовлетворяющие основным термодинамическим ограничениям, допустимы для описания течений и поэтому естественно вы делить те из них, которые, по возможности, наиболее просты и отражают основные характерные свойства материала. Возникает естественный вопрос, как оценить различие между решениями задач, соответствующих разным математическим моделям, если они получены, как ацпроксимации одного и того же экспериментального материала [c.79]

Построение такой системы функционалов связано с размораживанием дифференциальных связей . Под этим имеется в виду следующая процедура. Компоненты сц девиатора тензора скоростей деформаций не являются независимыми функциями, а связаны условиями совместности. Эти условия могут быть переписаны в виде условий ортогональности тензора ец (ас) к некоторому классу гладких тензорных полей. Выбирая в этом классе счетное плотное множество, приходим к задаче об экстремуме функционала при наличии счетной системы условий ортогональности. Отбрасывая все условия ортогональности, оставляя одно, два или большее конечное число этих условий, получаем искомую последовательность вариационных задач. Конечное число условий ортогональности можно учесть в функционале с помощью игпожителей Лагранжа. [c.88]

В этом случае девиатор тензора скоростей деформацш имеет вид е и [c.104]

Так как для данной точк-и тела модуль 5 девиатора скоростей напряжений ц является определенной функцией времени t, то вместо t для этой точки тела можно использовать в качестве независимого параметра прослеживания процесса дугу траектории нагружения 2. Единичный вектор qi в пространстве напряжений соответствует направляющему тензору скоростей напряжений [c.95]

Переход к сложному напряжённому состоянию осуществляется обычно принятием одной из двух гипотез для деформаций ползучести в первом случае принимается, что тензор деформаций ползучести p j пропорционален девиатору тензора напряжений pij = XSij, во втором принимается гипотеза о пропорциональности тензора скоростей деформаций ползучести ру тому же девиатору 8 у Первая — деформац, вариант, вторая — теория течения для сложного напряжённого состояния. Параметр X определяется как отношение соответствующих инвариантов тензоров деформаций ползучести и напряжений, для определения к-рых принимаются системы (1) и (2), куда в качестве параметров могут войти произвольные инварианты тензоров напряжений и деформаций. [c.10]

Зга гипотеза с высокой точностью выполняется, например, для непористых металлических материалов. Соотношение (2.7.1) означает, что тензор деформахщй ползучести и тензор скоростей являются девиаторами. Поэтому в соотношениях между деформациями ползучести и напряжениями для таких материалов не учитывают первый инвариант тензора напряжений. [c.119]

Для теорий ползучести типа течения (когда устанавливают связь между напряжениями и скоростями деформахщй ползучести) тензор скоростей деформахщй ползучести считают подобным девиатору напряжений. [c.119]

Принцип виртуальных скоростей и напряжений. В основе вариационного принципа возможных изменений напряженного и деформированного состояний лежит принцип виртуальных скоростей и напряжений. Выразим удельную мощность внутренних сил через компоненты девиатора напряжений де-виатора скоростей деформаций е /, шарового тензора напряжений а, шарового тензора скоростей деформаций . Получим = s4 4- ogH) ец -f Igtj) = -f s lgij + agfleif -f + og lgu- Ho (D,) = 0, og i, oe = [c.309]

Как и в работе [23], потери устойчивости трактуются как нарушение равномерности пластического деформирования, выражающееся в появлении местного утонения в виде щейки. При этом компоненты девиатора напряжений и тензора скоростей [c.122]

Результаты. многочисленных экспериментов показывают, что большинство твердых тел способно выдержать, без разрушения большие всесторонние напряжения. В то же врекя значительно мень-пше по величине напряжения сдвига вызывают разрушение тела. В связи с этим разделение тензора напряжений на шаровой тензор la и девиатор существенно облегчает рассмотрение напряженного состояния тела, йоскольку тензор Ti , вызывающий дилатацию может быть связан с шаровым тензором деформаций или шаровым тензором скоростей деформаций, а тензор D , вызывающий дистор-сию, соответственно с девиаторами деформаций или скоростей деформаций. Выделение давления полезно еще и тем, что позволяет строить уравнение состояния вещества, непрерывно переходящее в уравнение состояния жидкости в условиях, когда компоненты тензора девиатора напряжений становятся пренебрежимо малы по сравнению с Р. [c.16]

Инварианты тензора скорости деформации. Инварианты тензора Г и девиатора D. можно иолучить из формул (2.7), (2.9) заменой е .,. .., у л на > isx- Выпишем лишь выражение ин- [c.22]

Важным этапом в построении определяющих соотношений упругопластического материала является определение режимов упругого деформирования, разгрузки по упругому закону и пластического деформирования. В феноменологических теориях пластичности установление этих режимов зависит от расположения конца радиуса-вектора тек)гщего значения девиатора тензора напряжений в пространстве компонент этого девиатора по отношению к поверхности текучести и от направления вектора скорости тензора напряжений в этом же пространстве. Пусть точка А соответствует концу этого радиуса-вектора. Определим перечисленные выше режимы для идеального упругопластического материала (с их иллюстрацией на рис. 2.2). [c.90]

Дпянесжимашыхфедк = оо, а вследствие (1.2.98), (1.2.146), (1.2.148), (1.2.149) имеем = 0. Поэтому при вычислении феднего напряжения по формуле (1.5.34) или сферической части So тензора напряжений по формуле (1.5.31) получаем неопределенность. Этот факт, установленный А. Пуанкаре, свидетельствует о том, что в несжимаемой среде напряжения определяются по кинематическим параметрам лишь с точностью до произвольного среднего напряжения (1.3.20). Для таких фед в (1.5.31) девиатор напряжений пропорционален тензору скоростей деформаций [c.138]

Теор е м а III.5. (Начало виртуальных напряжений). Для того чтобы поле симметричного девиатора (а поскольку среда несжимаема, то и тензора) скоростей деформаций было кинематически возможным, необходимо и доста- точно, чтобы для любых виртуальных напряжений выполнялось уравнение. [c.151]

Кинематически допустимым скоростям i соответствуют кинематически допустимый тензор скоростей деформаций ё, = = 0,5(i7 j+tTj i), а также удельная скорость изменения объема = е,у5ц и интенсивность скоростей деформаций сдвига fi = где —тензор-девиатор скоростей де- [c.88]

В соотношении (12.6) первый инвариант тензора скоростей деформаци11 в.ходит один раз явно и второй раз под знаком интеграла, тогда как первый инвариант тензора напряжений входит только явно. Аналогичное положение имеет место и в соотношении (12.7) по отношению к девиаторам. Следовательно, соотношения (12.6) и (12.7) можно и далее обобщить, полагая, что напряжения будут в новых соотношениях представлены гак же, как и скорости деформаций, В таком случае получим [c.69]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...