Тензор коэффициентов длины

Тензоры коэффициентов длины. Тензор поворота [c.126]

При полярном разложении F тензор коэффициентов длины S = > G по формуле (3.73) имеем R = FS . Согласно (3.35), G = Р, или в нашем случае [c.143]

Для поля перемещений задачи 3.50 найти градиент деформации Р и, воспользовавшись полярным разложением Р, определить тензор поворота В и правый тензор коэффициентов длины 8. [c.155]

Тензор эффективной длины свободного пробега на основании (5-7) и (5-18) принимает более простой вид, поскольку коэффициент 8 будет постоянной величиной [c.151]

Как было показано в гл. 5, для реальных осесимметричных индикатрис рассеяния коэффициенты 8 , оказываются равными и определяются из (5-11) и (5-18). В этом случае для осесимметричных индикатрис тензор эффективной длины свободного пробега фотонов вырождается в скаляр вида [c.168]

Во многих книгах по сопротивлению материалов и теории упругости плоской деформацией называют состояние с плоским полем коэффициентов длины (тензоров Коши или Грина), когда это поле одно и то же во всех плоскостях, перпендикулярных к направлению нулевого главного удлинения. Для плоской деформации, перпендикулярной к оси Хд, вектор перемещения является функцией только XI и Хг. Соответствующие компоненты перемещения для этого случая обозначим так [c.132]

Доказать, что первый инвариант тензора Ьд можно представить через главные значения коэффициентов длины следующим образом [c.155]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Уравнение Фурье справедливо для небольших значений градиента температуры (когда отклонение системы от равновесного состояния мало) и в случае, когда средняя длина свободного пробега частиц (квазичастиц), участвующих в теплопереносе, мала по сравнению с геометрическими размерами системы. Для кристаллических твердых тел коэффициент теплопроводности представляет собой симметричный тензор второго ранга. [c.338]

Коэффициенты в уравнении (4.3.10) образуют тензор поперечной непроницаемости г ,. Следовательно, собственные векторы этого тензора второго ранга направлены вдоль главных осей эллипса сечения. В соответствии с (4.3.8) значения п определяются длинами главных осей. Это доказывает эквивалентность метода эллипсоида показателей преломления и метода, описанного в предыдущем разделе. [c.89]

Электрооптические коэффициенты Гу/ и5,у /, определяемые выражением (7.1.2), в общем случае зависят от длины волны света, частоты модуляции и температуры кристалла. Эти коэффициенты непосредственно связаны с нелинейными тензорами восприимчивости и могут быть рассчитаны с помощью квантовой теории [c.283]

Эти равенства показывают, что на расстояниях в несколько длин свободного пробега от стенки (где применимо распределение f = fo На)) тензор напряжений и вектор теплового потока связаны со скоростью и температурой соотношениями Навье — Стокса и Фурье (II. 8.27), причем коэффициенты вяз- [c.223]

Полуэмпирические теории турбулентности строятся на основе аналогии между турбулентностью и молекулярным хаосом. В них основную роль играют такие понятия, как путь перемешивания (аналог средней длины свободного пробега молекул), интенсивность турбулентности (аналог средней скорости движения молекул), коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии. На основе той же аналогии делается предположение о существовании линейной зависимости между тензором турбулентных напряжений и тензором средних скоростей деформации, а также турбулентным потоком тепла (или пассивной примеси) и средним градиентом температуры (или концентрации примеси). Эти предполагаемые зависимости дополняются еще некоторыми гипотезами, общий вид которых устанавливается с помощью качественных физических рассуждений или же подбирается из соображений простоты. Принятые предположения (или какие-либо простые следствия из них) проверяются на эмпирическом материале, и при этом попутно находятся значения постоянных, входящих в используемые полуэмпирические соотношения. [c.14]

Если движение жидкости происходит в соответствии с законом Дарси, то коэффициент О будет пропорционален произведению осредненной скорости на характерную длину. В общем характерная длина не является скалярной величиной, а представляет собой тензор четвертого ранга для изотропной среды он равен [c.516]

Полуэмпирические теории турбулентности строятся на основе аналогии между турбулентностью и молекулярным хаосом. В них основную роль играют такие понятия, как путь перемешивания (аналог средней длины свободного пробега молекул), интенсивность турбулентности (аналог средней скорости движения молекул), коэффициенты турбулентной вязкости, теплопроводности и диффузии. На основе той же аналогии делается предположение о существовании линейной зависимости между тензором турбулентных напряжений и тензором средних скоростей деформации, а также турбулентным потоком тепла (или пассивной примеси) и средним градиентом температуры (или концентрации примеси). Эти предполагаемые зависимости дополняются затем еще некоторыми гипотетическими закономерностями, общий вид которых устанавливается с помощью качественных физических рассуждений или же просто подбирается наудачу из соображений простоты. Далее принятые предположения (или какие-либо простые следствия из них) проверяются на эмпирическом материале, и при этом попутно находятся значения неопределенных постоянных, входящих в используемые полуэмпирические соотношения. Если результаты проверки оказываются удовлетворительными, то полученные выводы распространяются на целый класс турбулентных течений, родственный тем, к которым относились выбранные для проверки теории эмпирические данные. [c.19]

Для замыкания системы уравнений при турбулентном режиме течения используются различные алгебраические модели коэффициентов переноса, являющиеся непосредственным обобщением двумерной модели переноса. При этом делается предположение об изотропности коэффициента турбулентной вязкости. Это значит, что турбулентная вязкость является скалярной функцией координат и составляющих тензора скоростей деформации. Направление суммарного касательного напряжения совпадает с направлением результирующего градиента скорости О с компонентами ди/д , дхю/д ). Длина пути перемешивания Прандтля является скалярной функцией и не зависит от преобразования координат /1=4=/. Обобщение гипотезы Прандтля для пространственного пограничного слоя естественно задать в виде [c.322]

Здесь р, и, D, Г - плотность, скорость, тензор скоростей деформации, температура газа Р, Р) и - полное, среднее и динамическое давление g - ускорение массовой силы г , , - коэффициенты динамической, объемной вязкости и теплопроводности у - элемент объема области, V - ее полный объем. В качестве характерных масштабов использованы длина скорость U, время l /U , скорость деформации U H , ускорение силы тяжести Земли g плотность и температура в критической точке р и Т у коэффициенты теплопроводности Xq, вязкости Г о и теплоемкость при постоянном давлении q, соответствующие совершенному газу (параметры совершенного газа имеют индекс "О"). Здесь и далее размерные величины отмечены штрихом, безразмерные - без штриха. [c.83]

Используя полярное разложение градиента деформации F при деформации сдвига — Xi, х = Х + АХ , х = Х + + АХ , определить правый тензор коэффициентов длины S и тензор поворота R. Показать, что главные значения тензора S являются коэффициентами длины диагоналей ОС vtDB задачи 3.22. [c.143]

Формула (6-37) в точности совпадает с выражением, получаемым из решения данной задачи с помощью диффузиоиного приближения, если в последнем значение тензора эффективной длины свободного пробега Lxx принять равным 1/Зй и коэффициент т в граничных условиях принять равным 2. [c.178]

Для иллюстрации рассмотрим пример численной реализации изложенного метода П1 1менительно к типовому элементу полому круговому цилиндру (внутренний радиус - 100 мм, наружный - 200 мм, модуль упругости Е =2, 10 МПа, коэффициент Пуассона ц = 0,3), в котором внутренняя и наружная поверхности рассматриваемой части цилиндра длиною 2 / = 200 мм свободны от нагрузок, а напряженное состояние этой части создается реакцией остальной произвольно нагруженной части цилиндра. Для нескольких вариантов заданного на наружной поверхности рассматриваемой части цилиндра тензора напряжений восстанавливался вектор напряжений на торцах этой части (обратные задачи). Для оценки точности получаемых решений обратных задач использовались численные решения соответствующих им прямых задач теории упругости. [c.72]

IV. 3. Метрический тензор. Из формул (IV. 2.6) следует, что величины gskig ) являются коэффициентами инвариантной квадратичной формы переменных (или й ,), а отсюда по сказанному в п. I. 4 следует заключить, что этими величинами определен симметричный тензор второго ранга, обозначаемый g gsk и g — его ко- и контравариантные компоненты его смешанные компоненты g суть коэффициенты билинейной формы переменных as, а . Тензор g определяет в принятом базисе квадрат длины. Это объясняет его наименование — метрический тензор. Диадное представление тензора g- записывается в одном из трех видов [c.872]

Рассмотрим слоистую изотропную длинную круговую цилиндрическую панель радиуса R и толщины h, несущую поперечную нагрузку. Используем систему координат ip, у, Z, описанную в предыдущем параграфе. Примем, что длина панели достаточно велика, условия ее опирания и нагружения не зависят от координаты у и рассмотрим задачу о выпучивании панели по цилиндрической поверхности. Целесообразно одновременно рассматривать задачу об устойчивости круговой арки единичной ширины, которую будем представлять себе вырезанной" из панели двумя нормальными сечениями у = с, у = с+1 (с = onst). Уравнения этой задачи, как будет видно из дальнейшего, лишь значениями некоторых коэффициентов отличаются от уравнений выпучивания панели по цилиндрической поверхности. Уравнения нейтрального равновесия получим из уравнений (3.5.10), в которых следует учесть, что для обеих рассматриваемых конструкций вариации составляющих тензора напряжений равны нулю. [c.123]

Точность при определении значений коэффициентов тензора dij в значительной степени зависит от параллельности и монохроматичности лазерного излучения в каждом пучке. Поэтому более достоверными являются значения коэффициентов, полученные с помощью газовых лазеров. Длина когерентного пути в этом случае может достигать 20 см . При использовании Не — Ne лазера с длиной волны 1,526 х для KDP получено значение зв = 3 10- ед. GSE. [c.212]

Знание элемента дуги любой линии на поверхности, которое дои стигается измерениями, производимыми на самой поверхности т доступными двумерным суш.ествам, на ней обитаюш.им , определяе-первую квадратичную форму поверхности и с нею внутреннюю геометрию поверхности к внутренней геометрии принадлежат составляю-ш,ие метрического тензора и все величины, определяемые по ним, т. е. элемент площади, символы Кристоффеля первого и второго рода, геодезическая кривизна линии на поверхности. Задачи разыскания геодезических линий, определения операций ковариантного дифференцирования и параллельного переноса вектора на поверхности также относятся к внутренней геометрии. При изгибании поверхности, не сопровождаемом изменением длин линий на ней, перечисленные величины остаются неизменными — они представляют инварианты изгибания. Нормальная кривизна не является, конечно, инвариантом изгибания. Этим объясняется, что коэффициенты второй квадратичной формы принципиально не могут быть вычислены при задании только метрического тензора. Их определение было связано с введением вектора нормали т поверхности. [c.799]

Понятие коэффициента длинц дает основу для интерпретации тензоров конечных деформаций. Так, изменение длины, приходящееся на еднницу первоначальной длины (относительнее удлинение), определяется отношением [c.126]

Рейнольдса Тг = —рщи], являющихся лишними неизвестными в уравнениях Рейнольдса (1.3). Вид этих неизвестных (т. е. их зависимость от пространственных координат и времени), по-видимому, должен в значительной мере определяться крупномасштабными особенностями течения, т. е. в первую очередь полем средней скорости и. При определении общего характера зависимости от и можно опереться на внешнюю аналогию между беспорядочными турбулентными пульсациями и молекулярным хаосом и попытаться использовать методы кинетической теории газов. Поскольку в кинетической теории газов очень большую роль играет понятие средней длины свободного пробега молекул 1т, в теории турбулентности при таком подходе прежде всего вводится понятие пути перемешивания I (независимо друг от друга предложенное двумя создателями полу-эмпирического подхода к исследованию турбулентности Дж. Тейлором и Л. Прандтлем), определяемого как среднее расстояние, проходимое отдельным турбулентным образованием ( молем жидкости), прежде чем оно окончательно перемешается с окружающей средой и потеряет свою индивидуальность. Другим важным понятием кинетической теории газов является понятие средней скорости движения молекул в полуэмпирической теории турбулентности ему соответствует понятие интенсивности турбулентности — средней кинетической энергии турбулентного движения единицы массы жидкости. Наконец, ньютоновой гипотезе о линейности зависимости между вязким тензором напряжений (Тц и тензором скоростей деформации ди дх] + дщ1дх1 (причем коэффициентом пропорциональности в этой зависимости является коэффициент вязкости р1тЬт) в полуэмпирической теории турбулентности Прандтля отвечает гипотеза о линейности зависимости между напряжениями Рейнольдса и скоростями деформации осредненного течения. [c.469]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...