Трубы — Остаточные напряжения при

Не останавливаясь здесь на изложении упруго-пластического расчета, отметим лишь, что остаточные напряжения при полном охлаждении во многих случаях благоприятны для прочности, поскольку противоположны по знаку температурным напряжениям, возникающим при нагреве трубы в процессе эксплуатации. Исключение может представить случай многократного циклического нагружения значительной интенсивности, однако поведение трубы в этих условиях пока еще нельзя считать достаточно изученным. [c.69]

Однако необходимо стремиться к тому, чтобы возникающие остаточные напряжения были минимальными и находились в зоне, где нет концентраторов напряжений. Например, если при местном отпуске кольцевого стыка трубы нагревалась узкая зона (рис. 7-4,0, кривая 1), то при остывании, как и при сварке, вновь будет возникать изгиб трубы с растяжением в корне шва. При нагреве более широкой зоны (кривая 2) остаточные напряжения при остывании будут возникать в основном в стороне от шва, в местах максимальных градиентов температур (заштрихованные зоны), а не в корне кольцевого шва. [c.175]

В рассматриваемом случае оценки прочности труб большого диаметра магистральных трубопроводов, когда для эксплуатационных разрушений характерным является появление продольных трещин в зоне сварного шва трубы, вырезка образцов должна производиться в зоне сварного соединения. Так как в процессе работы трубопровода под действием периодических сбросов и подъемов внутреннего давления осуществляется циклическое нагружение в условиях плоского деформированного состояния, причем уровень окружных напряжений существенно превышает продольные, элемент тонкостенной оболочки (какой является труба магистрального трубопровода) в зоне продольного сварного шва оказывается в условиях, близких к повторному растяжению — сжатию. Наличие напряжений сжатия при пульсирующем нагружении трубы внутренним давлением обусловлено появлением в зоне концентрации (у продольного сварного шва) остаточных напряжений сжатия. Все перечисленное выше обосновывает необходимость постановки экспериментов в условиях циклического растяжения — сжатия на образцах, вырезанных в окружном направлении из зоны сварного соединения трубы (рис. 3.2.4, а). [c.156]

Некоторые медные сплавы при экспозиции в морской воде иногда разрушаются в результате коррозии под напряжением. Коррозионному растрескиванию подвержены, например, гребные винты из марганцовистой латуни с высоким уровнем остаточных напряжений. По той же причине в периоды остановки работы происходит разрушение развальцованных труб из медных сплавов в трубчатых теплообменниках, особенно при развальцовке за пределами стенки трубной доски. Считается, что кор- [c.101]

При исследовании влияния отпуска на снятие остаточных напряжений в сварном шве трубы из аустенитной стали было установлено следующее. Отпуск при 750 и 800° С, сохраняя характер распределения остаточных напряжений, значительно снижает их величину. Отпуск при 7.50° С в течение 10 ч приводит к снижению макси.му.ма остаточных напряжений, например, на 60%, а при 800° С — примерно на 75—80%. [c.226]

Полное исходное остаточное напряжение для любого (кроме первого) кольцевого слоя отрезка трубы при снятии слоёв изнутри определяется как сумма трёх составляющих [c.212]

Соединение труб с трубными досками развальцовкой и приваркой имеет ряд существенных недостатков. Так, при развальцовке необходима повышенная чистота и точность обработки отверстий в трубных досках, отжиг, а иногда и калибровка концов труб вальцовка труб диаметром менее 12 мм. из-за снижения стойкости инструмента невозможна. Кроме того, вальцовочные соединения чувствительны к резким изменениям температуры. Из-за значительных остаточных напряжений в концах развальцованных труб снижается коррозионно-механическая прочность материала и возможно появление трещин. [c.157]

Листы и трубы, подвергающиеся на заводах — изготовителях оборудования пластической деформации при технологических операциях (гибке, штамповке, обжатию и др.), а также некоторые сварные соединения для обеспечения необходимых механических свойств и снятия остаточного напряжения подвергают дополнительной термической обработке. Необходимость проведения дополнительной термической обработки и ее режимы определяются руководящими отраслевыми материалами. [c.349]

Сварные соединения труб из углеродистой стали при толщине стенки более 35 мм подвергают отпуску при 600—650° С. Время выдержки при этой температуре 2— 5 мин на каждый миллиметр толщины стенки трубы. В процессе выдержки происходит снятие остаточных напряжений. В случае подкалки структура всех подкалив-шихся участков превращается при 600—650° С в сорбит отпуска. До 300° С охлаждение после отпуска проводят медленно. Для этого на сварном стыке либо оставляют выключенную переносную печь сопротивления, либо покрывают стык асбестом. Охлаждение ниже 300° С можно вести на воздухе, без особых предосторожностей. Твердость металла шва и околошовной зоны в результате отпуска снижается. Прочность и пластичность приближаются к прочности и пластичности основного металла, однако одинаковой прочности металла шва и основного металла добиться не удается, так как металл шва сохраняет литую структуру. Обычно в металле шва содержится несколько меньше углерода и больше марганца и кремния, чем в основном металле. Прочность металла шва получается выше прочности основного металла, а пластичность — ниже. При испытании на растяжение разрушение происходит обычно по основному металлу. [c.205]

Рис. 10.8. Распределение остаточных напряжений в сварном стыке труб из разнородных сталей после отпуска при 650 °С

Трубы большого диаметра с толщиной стенки более 20— 23 мм гнут в горячем состоянии. Их загружают в ряд по четыре штуки и нагревают до 950 980° С. Выдержка выбирается из расчета 1 мин на 1 мм толщины. Гибку начинают при температуре не ниже 920° С, а заканчивают не ниже 750° С и затем охлаждают на воздухе. После горячен гибки проводят отпуск при температуре 740—760° С в течение 5—7 ч. В процессе отпуска устраняется наклеп, остаточные напряжения и вредное влияние подкалки, которая может произойти в месте контакта горячей трубы с холодным сектором трубогибочного станка. [c.210]

Основными причинами повреждения барабанов котлов являются высокие номинальные и местные (а = 2-3,5) циклические напряжения от запусков и остановов котлов накопление циклических повреждений от термических напряжений, связанных с пульсациями тепловых потоков и регулированием мощности повышенные остаточные напряжения в зонах приварки труб наличие исходных дефектов как в основном металле, так и в сварных соединениях накопление повреждений от коррозии и деформационного старения. Хрупкое разрушение барабанов паровых котлов может происходить в процессе гидро-испытаний при напряжениях Ниже предела текучести после заварки обнаруженных трещин. Для анализа прочности барабанов котлов в эксплуатации были осуществлены обширные исследования напряжений, деформаций и температур в программных и аварийных режимах, которые выявили условия образования местных упругопластических деформаций, превышающих предельные упругие в 1,5-2 раза. При испытаниях лабораторных образцов, вырезанных из серединных слоев поврежденных барабанов котлов было обнаружено незначительное (до 10%) уменьшение характеристик механических свойств предела текучести, предела прочности и относительного сужения. Было установлено, что наличие окисных пленок существенно (до 40%) снижает сопротивление циклическому разрушению. [c.74]

При отсутствии кислорода реакция между железом и водой, содержащей растворенную углекислоту, протекает равномерно по всей поверхности, что приводит к общему уменьшению толщины металла. Часто более интенсивная коррозия наблюдается в установках периодического действия и в горизонтальных трубопроводах, которые не могут быть полностью освобождены от конденсата. Обычно самыми уязвимыми элементами системы становятся резьбовые соединения, так как остаточные напряжения в резьбе делают их наиболее сильно подверженными коррозии. Кроме самой коррозии следует также учитывать ряд вторичных явлений, связанных с наличием небольших количеств железа в виде раствора или окислов железа в виде суспензии. К ним относится зарастание труб продуктами коррозии, иногда на довольно большом расстоянии от очагов коррозии, а также накопление в котельных трубах окислов железа. [c.215]

Таким образом, упомянутые ранее натурные эксперименты основывались на хорошо известной концепции, что трещина данного размера в сосуде под давлением или трубе останется устойчивой до тех пор, пока в цилиндре не будет достигнуто критическое давление. При достижении критического давления трещина внезапно становится неустойчивой, и будет инициироваться разрушение. Для дефектов различных размеров в определенном материале данной вязкости, конечно, требуются разные критические давления. С другой стороны, данному уровню действующего напряжения (которое может включать и остаточные напряжения вследствие сварки, изменения температуры, повторной гибки и т. д., а также напряжения от первоначального пробного давления) соответствует определенный критический размер трещины. Зависимости размера критической трещины от разрушающего напряжения меняются с изменением уровня вязкости разрушения материала. [c.153]

При сбросе давления и снижении температуры в трубе возникнут остаточные напряжения, равные раз1юстям напряжений (40) и напряжений в идеально-упругой трубе [c.108]

На фиг. 121 приведены результаты испытаний кольцевых стыков труб диаметром 144 мм, 5 = 6 мм п ри статическом растяжении . При глубине непровара, равном 20% 5, относительное удлинение соединений снижалось до 0,5%. (Кружками отмечены результаты испытаний при температуре +20% треугольниками — при —45°. Заштрихована область треугольников, незаштрихована— кружков). Испытания показали, что наличие надрезов и остаточных напряжений при низких температурах переводило стыки [c.220]

Разгрузка будет упругой, если в наиболее напряженных точках внутренней поверхности трубы интенсивность остаточных напряжений меньще предела текучести материала а .. Если интенсивность остаточных напряжений равна пределу текучести материала, то при повторном нагружении для образования пластических деформаций необходимо вначале приложить давление pj, которое при-ведет к снижению интенсивности напряжений- в точках внутренней поверхности до нуля, а затем для образования пластических деформаций в точках этой поверхности (при интенсивности напряжений, равной пределу текучести материала) увеличить это давление до 2pj. [c.238]

Растрескивание металла трубопроводов вследствие водородного охрупчивания зарождается на участках стали с твердой мартенситной структурой, обычно в местах концентрации остаточных напряжений, возникающих при изготовлении труб. Как правило, коррозионное растрескивание кольцевых швов трубопроводов, транспортирующих сероводородсодержащие среды, связано с непроваром в корне шва или внутренним подрезом. Любая прерывистость в корне шва может явиться причиной коррозионного растрескивания, при этом скорость распространения трещин в процессе эксплуатации газопроводов сернистого газа определяется глубиной и радиусом поверхностного дефекта в вершине сварного соединения [19]. Исследования коррозионных повреждений трубопроводов, изготовленных из стали марки 17Г2С и транспортирующих газ с примесью сероводорода (до 2%), показали, что общим для всех случаев разрушения сварных соединений является зарождение трещин [c.17]

В заключение упомянем еще об одной возможности создания начальных напряжений, но без сочленения нескольких труб. Это — автофретирование, которое состоит в предварительной загрузке трубы внутренним давлением, ббльшнм рабочего, с таким расчетом, чтобы во внутренних слоях трубы возникли пластические деформации. После снятия этого предварительного давления сохранится сис-стема остаточных напряжений. Во внешних слоях они растягивающие, а во внутренних — сжимающие. Тем самым в принципе создается та же система начальных напряжений, как и при сборке составных труб с натягом. По- [c.116]

Основными требованиями к конструкции экранов являются следующие. Они должны быть газоплотньши, технологичными в изготовлении, по возможности менее металлоемкими, транспортабельными и поставляться на монтажную площадку в виде законченных заводских блоков, готовых к сборке. Конструкция экранов должна обеспечивать свободу теплового расширения труб при нагреве и охлаждении во избежание появления в металле внутренних остаточных напряжений, надежный отвод теплоты от стенки для предотвращения перегрева металла, устойчивый режим течения среды без пульсаций и значительных неравномерностей по расходу в отдельных трубах, малую чувствительность к тепловым неравномерностям обогрева газами по периметру и высоте топки. [c.86]

Камера рабочего колеса соединяется с облицовкой отсасывающей трубы сопрягающим поясом 14, представляющим также сварную конструкцию (рис. III. 14, е). К камере такой пояс приваривается либо встык, либо в нахлестку двойным швом, либо посредством накладки 12. Также посредством накладки этот пояс приваривается к облицовке отсасывающей трубы. Кроме того он усиливается ребрами 13. Нередко наблюдались случаи разрушения сопрягающих поясов, вызванные его недостаточной прочностью. Причиной этого, по-видимому, являлись собственная частота колебаний пояса и его креплений, близкая к часоте пульсаций давления вызванных вихрями сходящимися с рабочего колеса и наличие остаточных напряжений, неизбежных при стыковой сварке пояса без накладок, как это делалось. Применение накладок и ребер, ужесточающих пояс и усиливших сварные соединения, хорошая связь с бетоном значительно увеличили его прочность. [c.84]

Предыстория изготовления труб или технологическая наследственность , в первую очередь механическая и термическая обработка, во многом обусловливают коррозию под напряжением. Так, формование уиоминаемых выше разрушившихся спиральношовных труб без должной настройки формующих машин привело к созданию в металле остаточных напряжений до 125 МПа (табл. 4). Кроме того, формующие ролики оставили спиральные вмятины на поверхности с соответствующим наклепом и понижением коррозионной стойкости (наблюдались полосы избирательной механохимической коррозии). Остатки прокатной окалины также создают на поверхности коррозионные гальванопары, которые могут привести электрохимический потенциал локальных участков к значениям, при которых возникают трещины. Механическая обработка поверхности (например, при зачистке поверхности трубы скребками) создает неоднородность физико-механического состояния поверхностного слоя и вызывает сильную электрохимическую гетерогенность поверхности, способствующую развитию значительной локальной коррозии. Большое влияние формы и количества неметаллических включений, т. е. степени загрязнения стали, на коррозионную усталость (снижение выносливости) также обусловлено электрохимической гетерогенностью в области включения, усиливающейся при приложении нагрузки вследствие концентрации напряжений. В этом отношении является неудовлетворительным качество стали 17Г2СФ непрерывной разливки в связи с большой загрязненностью неметаллическими включениями (в частности пластичными силикатами), что привело к почти полной потере пластичности листа в направлении поперек прокатки. [c.229]

На фиг. 69 показан узел присоединения растянутого элемента трубчатого сечения к фасонке. В трубе сделаны прорези, в которые заводится и приваривается фасонка. Передача усилий от фасонки к трубе происходит сосредоточенно на двух участках, благодаря чему эпюра рабочих напряжений будет крайне неравномерной, особенно для труб большого диаметра. Кроме того, у концов прорези останутся неприваренные участки. Как показали опыты, прочность такого соединения при низких температурах очень низка. Хорошую прочность дает присоединение трубы к толстому листу. На фиг. 70, а представлена конструкция стыка растянутого элемента с очень резким концентратором напряжений в виде щели. Концентратор напряжений расположен в достаточно равномерном силовом поле, создаваемом внешней нагрузкой. Растягивающие остаточные напряжения, создаваемые фланговыми швами, возрастают по направлению к щели и около нее достигают значительной величины. При низких температурах прочность его весьма низка. Для повышения прочности такого соединения необходимо увеличить расстояние между торцами стыкующих элементов до 50 мм (фиг. 70, б) или не доводить фланговые швы до торцов стыкующих элементов. Еще лучше осуществлять такое соединение с помощью стыкового шва без всяких накладок (фиг. 70, в). [c.177]

После 1М0нтажа в трубках появляются остаточные деформа ции и напряжения, поэтому особенно в разваль-цова1Шых концах труб требуется провести их отжиг (отжиг проводят чаще всего паром по специальной технологии). При этом следует иметь в виду, что при повышенных температурах снятие напряжений происходит быстрее, чем при пониженных. Даже очень высокие остаточные напряжения в латуни заметно снижаются с результате выдержки в течение нескольких часов при 100 °С. [c.73]

Повреждения транскристаллитного характера были сосредоточены на участках паропровода.— на трубах 102 X 17 мм. Они распространялись от подреза под подкладным кольцом, находившимся в сильном напряженном состоянии, в местах приварки труб паропровода малого диаметра к тройнику большого сечения и в зоне термического влияния сварных швов. Зоны эти характеризовались остаточными напряжениями, не снятыми термической обработкой. Разрушения появились по прошествии примерно 6000 час эксплуатации. После ремонта паропровода, при гидропробе, в сварных стыках змеевиков входного коллектора конвективного перегревателя было обнаружено девять свищей. Спустя несколько месяцев появилось еще десять свищей, но в сварных стыках змеевиков выходного коллектора радиационного перегревателя. Указанные разрушения обусловлены также и опытами по солеотложениям, но развитие трещин в данном случае было более медленным. [c.341]

Пример. Определить остаточные напряжения, возникающие при автоскреплении, и истинные напряжения при работе для трубы с внутренним диаметром 2/-, = 67 мм, наружным ди-аметром 2Гг = 1 7 мм. Рабочее давление Р g = = 4030 кГ/см . Автоскрепление производится с продольным растяжением в полуупругом т [c.280]

При действии статических напряжений сопротивление материала малым пластическим деформациям характеризуется пределами текучести при растяжении и сдвиге Tj., а также соответствующими диаграммами деформирования (см. гл. I), полученными при однородном напряженном состоянии (растяжение, кручение тонкостенной трубы). Для большинства материалов начальный участок диаграммы деформирования схематизируется (фиг. 1) в видедвух прямых. Ордината точки перелома диаграммы является пределом текучести а-р, величина которого для большинства конструкционных сталей (кроме сталей высокой прочности с > 80 кГ1мм ) соответствует пределу текучести, определяемому по 1опуску пластической деформации (0,2% остаточной деформации при растяжении). Величина напряжения а , соответствующая деформации е, по схематизированной диаграмме, отнесенная к равна [c.471]

В данной работе проводилось исследование напряженного состояния поверхностного слоя соединений, выполненных сва.ркой трением. Определялись остаточные напряжения первого рода тензометричеоким и рентгенографическим методами. При тензометрировании применялись малобазные датчики сопротивления с фольговой решеткой типа 2ФПА-3-50 Г. Датчики наклеивались на образцы по винтовой линии и подключались в измерительную систему, состоящую из измерительных мостов, двух усилителей, осциллографа Н-700. Перед измерением мосты уравновешивалась. После этого образцы растачивались при обильном охлаждении до толщины стенки 1,5 мм. Из полученной трубы вырезались площадки разме- [c.187]

При необходимости соединения гильзы паровпуска из аустенитной стали с перлитным цилиндром обычно используется конструктивное решение, нашедшее применение в турбинах фирмы ДЖИИ , работающих при температуре 593 (фиг. 57) [70], и предусматривающее введение между цилиндром и паровпуском переходного патрубка с разнородным стыком. Материал труб патрубка аналогичен используемым перлитным и аустенитным сталям. При этой конструкции разнородный стык, работающий в тяжелых условиях из-за наличия дополнительных остаточных напряжений (п. 5, глава П), может быть сварен в наиболее удобных условиях сварка его может производиться в нижнем положении после сварки патрубок может быть проточен с наружной и внутренней поверхностей и тщательно проконтролирован. При соединении его с цилиндром и гильзой паровпуска свариваются лишь однородные стыки аустенитной и перлитной сталей. Подобный принцип использован также и при соединении внутреннего перлитного цилиндра с сопловой коробкой. [c.106]

Анализ напряженно-деформированного состояния барабанов котлов показывает, что характер изменения напряжений в зоне очков водоопускных и пароотводящих труб на внутренней поверхности в процессе растопки можно представить в виде, показанном на рис. 3.12 [5] (здесь — размах суммарных напряжений, возникающих на кромке очков — температурные напряжения из-за разностей температур в стенке барабана Оост — остаточные напряжения после гидроопрессовки при р = 19,4 МПа Ор — напряжения от внутреннего давления, р = 15,5 МПа при номинальном режиме 1 — в зоне отверстий водоопускных труб 2 — пароотводящих труб). [c.64]

Обычно стандартный присадочный металл для Сг, Мо, V стали представляет собой сталь с 2,25% Сг и 1% Мо, однако при низких температуре или напряжении конструктор может предложить для использования углеродистую сталь. Если дефектные отливки исправлялись с помощью сварки, то после этого они обычно подвергаются отжигу. Затем отливки проходят окончательный контроль, независимо от того, свариваются ли они в дальнейшем. Две относительно простые отливки могут быть сварены вместе для получения более сложного изделия. Это позволяет избежать проблемы приварки тонкостенных труб к толстым сечениям отливки. После сварки всю сборку термообрабатывают. Отливки из-0,5% Сг, Мо, V стали нормализуют при 950° С и затем охлаждают с помощью вентилятора, что позволяет направлять поток воздуха на более толстые сечения отливки и тем самым свести к минимуму остаточные напряжения. Затем отливки отпускают, чтобы получить твердость не выше 300 единиц по Виккерсу, и снова охлаждают вентилятором, после чего подвергают механической обработке и вваривают в паропровод. [c.209]

В результате комплекса проведенных исследований свойств металла поврежденных гибов труб и характера повреждений установлено, что одной из основных причин разрушений явилась термическая усталость наклепанного и нетермообработанного металла при неустановившемся режиме работы котла. Повреждаемость обогреваемых гибов существенно зависит от действия коррозионной среды, причем больше подвержены коррозионному растрескиванию гибы малого радиуса с неснятыми остаточными напряжениями. Для змеевиковых поверхностей нагрева наиболее благоприятные условия для коррозионного воздействия создаются в зонах испарения конденсата (чаще всего в гибах) при остановах котла, т. е. в условиях малоциклового нагружения, которое также локализуется в гибах. [c.18]

Ги бку труб для паропроводов из стали 12Х1МФ проводят в холодном состоянии, если позволяет мощность трубогибочного станка. После холодной гибки для устранения наклепа и остаточных напряжений трубы подвергают высокому отпуску. Их загружают на выдвижную платформу и закатывают в печь, имеющую температуру не выше 300° С. Отпуск проводят при температуре 740—760° С в течение пяти часов. После отпуска гибы охлаждают на воздухе. Окалину с труб удаляют при помощи дробеструйной обработки. [c.210]

Производились испытания [602 ] отрезков холоднотянутых труб из хромоникелевых сталей 18-8-Nb и 18-8-Мо в состоянии после холодной протяжки и отпуска при 538—871 " С с последующим охлаждением на воздухе и в воде. Было установлено, что отрезки труб из стали 18-8-Nb и 18-8-Мо после отпуска при 870 и 840° С и испытания в кипящем 42%-ном растворе Mg l совершенно не имели коррозионного растрескивания. Отрезки труб из этих сталей в холоднотянутом состоянии, имевшие остаточные напряжения 12 и 8 кС1мм , соответственно растрескивались через 6 и 7,5 кипячения. Из данных работ [422, 602, 607, 608] следует, что стабилизирующий отпуск при 800—900° С весьма целесообразен, так как он, снимая остаточные напряжения, устраняет склонность хромоникелевых сталей к коррозионному растрескиванию под напряжением. Для сталей 18-8-Мо наилучшие результаты получены при 840 С, для стали 18-8-Nb — при 870 С, а для стали 18-8-Ti — при 800—840° С [503, 602, 603, 611 ]. Для никеля и никелевых сплавов применяется отжиг при 600— 700° С. [c.629]

Рис. 1.095. Коррозионное растрескивание (КР) трубы теплообменника из аустенитной стали 12Х18Н10Т. Внутри трубы — рабочая среда при температуре 300—310 С. снаружи — охлаждающая вода, содержащая 7—10 мг/л хлоридов (в основном хлорида натрия) и 0,1—8 мг/л кислорода при температуре 150—200 С и равновесном давлении. Поперек трубы — сварной шов, полученный аргонно-дуговым способом. Длительность эксплуатации 2250 ч. Толщина стенки трубы 2 мм. Наибольшее количество трещин расположено в непосредственной близости к сварному шву в зоие максимальных остаточных напряжений после сварки. Дальнейшее распространение трещин отмечается и вне этой зоны. Трш(нны транскрнсталлитные, в основном сквозные, развиваются со стороны охлаждающей воды. Поверхность трубы не травлена. Х3,5

Рассмотренный кратко термодеформационный цикл сварки, обусловливая появление уравновешенных упругих деформаций в зоне сварного соединения, приводит к возникновению остаточных сварочных напряжений в сварном соединении. В зонах, где должны происходить деформации сжатия, возникают растягивающие остаточные напряжения, а уравновешивающие их сжимающие напряжения соответственно появляются в зонах с деформацией растяжения. На величину и распределение остаточных напряжений кроме неравномерных деформаций изменения объема металла при охлаждении оказывают влияние и объемные изменения, протекающие ниже температуры распада аустенита. Эти изменения у различных сталей протекают по-разиому и зависят от содержания в стали углерода и легирующих элементов. На рис. 4 представлена схема распределения остаточных напряжений в сварном соединении. Уровень напряжений и размеры растянутых и сжатых зон зависят от условий сварки и состава свариваемой стали. По данным табл. 2 можно судить о роли состава стали в возникновении остаточных напряжений в сварном соединении. Экспериментально определенные величина и распределение остаточных напряжений в сварных соединениях труб с толщиной стеики 30—36 м.м из стали 15ХМ, выполненных ручной дуговой сваркой с получением металла шва близкого состава, приведены на рис. 5. [c.408]

Поведение конструкции при нагружении зависит от ее геометрии, свойств материала, величины приложенных напряжений. Уменьшение равномерного удлинения в наклепанных материалах не означает, однако, что следует избегать их использования в различных условиях. В трубопроводах, например, преднамеренно создают большие пластические деформации у внутреннего диаметра, чтобы возникала система благоприятных сжимающих остаточных напряжений, снижающих самоизнос труб. Аналогичны этому гидростатические испытания сосудов высокого давления. Взаимодействие между несколькими переменными будет также рассмотрено ниже в связи с выходом из строя путем быстрого разрушения. [c.13]

Сущность его состоит в том, что трубу (деталь) нагружают предварительно рассчитанным внутренним давлением автофретирования Ра, вызывающим пластические деформации внутренних слоев [1]. При сбросе этого давления в пластически деформированной части стенки возникают остаточные напряжения сжатия, величина которых нелинейно зависит от величины Ра. В рабочих условиях эти напряжения суммируются с растягивающими рабочими напряжениями. В этом случае имеет место снижение общего уровня суммарных напряжений, в первую очередь, на внутренней поверхности детали. При этом происходит перераспределение деформаций и напряжений в упругой и пластической областях детали, причем максимальные напряжения перемещаются во внутренние слои стенки, на границу упругой и пластически деформированной областей. [c.126]

Анализ результатов эксперимента показал, что остаточные напряжения по длине трубы распределены неравномерно. Снижение уровня остаточных напряжений автофретирования от исходного состояния (кривая теоретических напряжений) составило s 50-58%, особенно отчетливо это проявляется на Г =20,5 мм, т.е. резерв остаточных напряжений исчерпан примерно наполовину. Соответственно произошло снижение несущей способности и усталостной долговечности труб, что необходимо учитывать при определении остаточного ресурса работы реакторов ПВД. [c.129]

Измеряя изменения кривизны всякий раз после того, как мы сострагиваем, один за другим, каждый новый слой материала,, мы получаем все данные, чтобы из уравнений (а) и (Ь) вычислить интересующие нас начальные остаточные напряження. Описанный метод можно усовершенствовать, применив для отделения тонких слоев материала вместо механической обработки химический процесс. Такой способ стравливания слоев был разработан Н. Н. Давиденковым ). Он нашел применение при исследовании остаточных напряжений также и в холоднотянутых трубах. [c.463]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...