Напряжение остаточное интенсивность

II—распад остаточного аустенита, происходит в ограниченном интервале температур, зависящем от состава стали III — снятие внутренних напряжений, наиболее интенсивно развивается в районе 300—400°С [c.274]

ТОЧНЫХ напряжении), а, — интенсивность остаточных напряжении, а,. главные радиальные напряжения в классической задаче, а,. [c.65]

В работе [7] была предложена модель роста усталостной трещины, по которой с ростом трещины в поле остаточных напряжений растяжения интенсивность напряжений у ее вер- [c.26]

В МВТУ установлено, что одним из наиболее верных методов релаксации и полного устранения остаточных трехосных напряжений является высокий отпуск. Однако теоретическим и экспериментальным путем установлено, что интенсивность релаксации в большой мере зависит от характера поля напряжения. Наиболее интенсивно протекает релаксация 136 [c.136]

Пересечение цилиндра цилиндром имеет некоторые проблемы как стыковое сварное соединение, такие, как высокая концентрация напряжений, более интенсивные остаточные напряжения и трудности контроля из-за более сложной геометрии. Усиливаются ограничения средних напряжений. Существует два основных типа сварных конструкций стыковое соединение с односторонней разделкой кромок патрубка, когда цилиндр меньшего диаметра уста- [c.86]

Распределение остаточных напряжений в тонкой упрочняющейся полосе при наличии площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций [c.29]

Описана методика расчета остаточных напряжений в тонкой пластически упрочняющейся полосе, подвергнутой сжатию в условиях плоской деформации. Анализируется случай, когда в деформируемой полосе возникает центральный идеально пластический слой, отвечающий наличию площадки текучести на диаграмме зависимости интенсивности напряжений от интенсивности деформаций. Указаны необходимые и достаточные условия существования рассматриваемого решения, которое выражено через функции, табулированные на ЭЦВМ. Для указанного случая построены эпюры распределения остаточных напряжений и исследовано влияние показателя пластического упрочнения на характер распределения и величину остаточных напряжений. [c.133]

Циклы, у которых коэффициенты асимметрии одинаковы Интенсивность нормального или касательного усилия, вычисляемая по формулам сопротивления материалов без учета концентрации напряжений, остаточных напряжений и упругопластического перераспределения напряжений в процессе деформирования. Прн изгибе нормальное напряжение [c.37]

Наличие в структуре закаленной стали избыточного цементита полезно во многих отношениях. Например, включения избыточного цементита повышает износоустойчивость стали. Нагрев же выше Лсз опасен и не нужен, так как он не повышает твердости, наоборот, твердость даже несколько падает вследствие растворения избыточного цементита и увеличения остаточного аустенита (см. выше рис. 222, кривая /) при таком нагреве растет зерно аустенита, увеличивается возможность возникновения больших закалочных напряжений, интенсивнее обезуглероживается сталь с поверхности и т. д. [c.287]

Разработанный метод [27, 28, 65, 67, 70, 86, 92, 203, 204] позволяет определять траекторию усталостной трещины, интенсивность высвобождения упругой энергии и КИН I и II рода в элементе конструкции с неоднородным полем рабочих и остаточных технологических напряжений с учетом их перераспределения по мере развития разрушения, а также возможного контактирования берегов трещины. Рассматриваются математически двумерные задачи (плоское напряженное состояние, плоская деформация, осесимметричные задачи), решение которых базируется на МКЭ. [c.200]

В реальных случаях сварки в центральной части пластины при нагреве возникают пластические деформации укорочения, вызванные действием сжимающих напряжений Ог и сте, поэтому при последующем охлаждении в пластине появляются остаточные напряжения. На рис. 11.16 показано характерное распределение остаточных напряжений и ао в радиальном направлении. При этом можно выделить три зоны. В зоне / остаточные напряжения (как Ог, так и ое) растягивающие и, как правило, достигают значений предела текучести материала, т. е. Ол = = 0в==0т. В зоне // интенсивность напряжений а,, вычисленная по значениям компонентов Ог и Ств, приблизительно равна пределу текучести, т. е. о, = В зонах I я II происходят пластические деформации. В зоне III на стадиях нагрева и остывания возникают только упругие деформации. В этой зоне компоненты напряжений Стг и Ое уменьшаются по абсолютным значениям примерно обратно пропорционально квадрату радиуса. [c.431]

Хрупкие материалы при разрушении имеют незначительную остаточную деформацию, и характер разрушения определяется разрывом образца по некоторому поперечному сечению с шероховатой поверхностью разрыва. Пластичные материалы при деформировании имеют большую остаточную деформацию. В этом случае разрушению предшествует интенсивное скольжение по плоскостям наибольших касательных напряжений, которые, как установлено в 3.2, составляют угол л/4 с осью растяжения. На образцах с достаточно гладкой поверхностью четко видны линии скольжения, составляюш,ие угол л/4 с осью растяжения (линии Чернова). По этим плоскостям движутся дислокации, и механизм пластического деформирования может быть представлен как проскальзывание и поворот в направлении сближения с осью растяжения тонких дисков, показанных на рис. 7.22. Такие проскальзывания происходят по всем плоскостям, составляющ,им угол л/4 с осью. В результате поворота этих дисков в процесс проскальзывания включаются другие плоскости образца, которые ранее составляли угол, отличный от л/4, и в которых было до этого менее интенсивное проскальзывание. [c.140]

Максимальному разрушению металлические конструкции подвержены в прибрежной зоне, где интенсивно действует прибой и вода переносит много песка, гальки и воздушных пузырьков на высоте 0,2-1,0 м над уровнем моря. Скорость коррозии здесь достигает 0,4-0,8 мм в год. Особенно интенсивно корродируют участки, расположенные с теневой стороны, где менее благоприятны условия для испарения влаги. Сильному коррозионному разрушению подвержены сварные швы и околошов-ные зоны, имеющие меньшую коррозионную стойкость из-за неоднородности состава и структуры шва, наличия в нем шлаков и газовых включений, а также остаточных сварочных напряжений, величина которых может достигать предела текучести. Коррозионное разрушение этих зон [c.16]

Таким образом, интенсивность задержки трещины и длительность периода ее остановки обусловлены интенсивностью схватывания по поверхности скосов от пластической деформации. Вот почему после перегрузки трещина останавливается только после того, как она проросла почти на всю длину зоны пластической деформации, сформированной непосредственно у поверхности образца. Развитие трещины задерживается не остаточными сжимающими напряжениями, а возникающим схватыванием по поверхности скосов от пластической деформации. Существенная роль компоненты Кп1 в развитии трещин после перегрузки подтверждена фактом формирования сферических частиц в изломе, на что было указано выше. [c.434]

Коэффициент q имеет значения в пределах от нуля до единицы, так как Кд всегда меньше. В литературе приводятся, однако, данные, в которых указывается, что q иногда имеет значение больше единицы. Такие результаты свидетельствуют о том, что технология изготовления надрезов была дефектной допущен интенсивный наклеп металла или интенсивные термические воздействия, приведшие к структурным изменениям или наведению остаточных напряжений. В результате /( получило значения больше. Приводятся случаи, когда что противоречит физической природе явления ус- [c.124]

Величину и характер распределения остаточных напряжений I рода в образцах, облученных лазерным излучением, определяли механическим путем по методу Давиденкова Н. Н. Для измерения интенсивности деформации образцов, наблюдающейся при непрерывном стравливании упрочненного слоя, использовался прибор ПИОН-2 [40]. Запись кривой деформаций осуществлялась на самописце БВ-662 с использованием индуктивного дифференциального датчика БВ-884. Толщина образца контролировалась в процессе стравливания через каждые 5—10 мин. [c.82]

На рис. 55 представлено распределение остаточных напряжений в поверхностном слое стали 45, подвергнутом лазерному воздействию при различных интенсивностях облучения. Анализ эпюр макронапряжений показал, что величина и характер их распределения по глубине упрочненного слоя в большой мере зависит от плотности мощности лазерного излучения. При малых плотностях мощности, когда обрабатываемый материал нагревается до температур, ниже температуры плавления, т. е. когда не происходит фазовый переход, в поверхностном слое развиваются довольно большие растягивающие напряжения, причем область их распространения соизмерима с ЗТВ. Следует также отметить наличие большого градиента остаточных напряжений на границе зоны лазерного воздействия и исходного материала. [c.83]

Вследствие резкого перепада 1емператур релаксацион ные процессы протекают не полностью и внутренние напряжения в изделии частично сохраняются. Указанные остаточные напряжения способствуют интенсивному старению образцов в указанных выше средах. Причем чем толще слой покрытия, тем больше остаточных напряже- [c.84]

Анализ данных, полученных при оценке влияния базовых масел, присадок и ингибиторов коррозии на наводоро-живание при трении и водородный износ по комплексу методов, позволяет следующим образом объяснить полученные результаты. При испытании на машине трения СМЦ-2 базовых масел, обладающих низким уровнем смазочных свойств и характеризуемых высоким износом, максимум температуры и механических напряжений локализуется в плоскости контакта поверхностей трения, в связи с чем выделяющийся водород не диффундирует в металл, что и фиксируется методом анодного растворения. При введении в базовые масла эффективных противоизносных присадок, обладающих высоким уровнем смазочного действия и способностью образовывать прочные трибохимические пленки, максимум температуры и механических напряжений при жестких режимах трения локализуется на некоторой глубине от поверхности трения. Создаваемый при этом градиент температуры и механических напряжений обусловливает интенсивную диффузию выделяющегося при трении водорода в металл, а промоторами наводороживания могут являться соединения серы, фосфора и других элементов, содержащиеся в противоизносных присадках и выделяющиеся при трибодеструкции присадок в зоне трения. Отсутствие остаточного наводороживания поверхностей трения при испытании на машине трения СМЦ-2 присадки ДФБ, по всей верс ятности, обусловлено наличием в составе присадки бора, который обладает минимальной способностью стимулировать наводорожива-ние стали /см.рис. 2/, что в сочетании с высокими про-тивоизносными свойствами обусловливает высокую эффективность присадки ДФБ в условиях коррозионно-механического и водородного износа. [c.56]

Режим дробеструйной обработки выбирают в соответствии со свойствами обрабатываемого материала, его твердостью и прочностью. При передозировании легко получить перенаклеп, вызывающий хрупкость и трещиноватость поверхностного слоя. Ориентировочные параметры (для термообработанных сталей) скорость потока дроби 50 — 60 м/с, интенсивность потока 50 — 80 кг/мин, угол атаки (угол наклона струи к обрабатываемой поверхности) 60 — 90°, продолжительность обработки 2 — 5 мин. При правильно выбранном режиме наклепа остаточные напряжения сжатия составляют 60 — 80 кгс/мм . [c.321]

Эпюра остаточных напряжений, приведенная на рис. 11.11, в, характерна для сварки пластин из низколегированной и аустеиит-ной сталей, титановых сплавов или в общем случае для сварки металлов и сплавов, не претерпевающих структурных превращений при температурах 7<873...973 К. Максимальные остаточные напряжения 0 tmax при сварке аустенитных сталей обычно превосходят предел текучести. Это, по-видимому, связано с большим коэффициентом линейного расширения, а как следствие, большой пластической деформацией, вызывающей упрочнение металла с образованием высоких значений продольных остаточных напряжений. В титановых сплавах максимальные остаточные напряжения, как правило, ниже предела текучести основного материала в исходном состоянии и составляют (0,7...1,0) Oj. При этом высокие значения остаточных напряжений соответствуют сварке на интенсивных режимах с большой эффективной мощностью и большой скоростью. [c.426]

Объяснение влияния R на скорость роста трещины основано на анализе эффекта закрытия трещины. Трещина в зависящей от R части периода на1ру-жения и разгрузки закрыта, т.е. как концентратор напряжения она не действует (рис. 34). Это означает, что размах эффективного коэффициента напряжений ЛК гг меньше, чем номинальная интенсивность напряжения. Захлопывание трещины является следствием остаточной пластической деформации на поверхностях трещины. Для некоторых материалов установлено, что дК гг"" (0,5 + 0,4 R) дК. [c.93]

Для сталей высокой прочности, алюминиевых и титановых сплавов в широком интервале температуры критические значения коэффициентов интенсивности напряжений мало зависят от температуры. Поэтому оценку сопротивления хрупкому разрушению элементов конструкций из таких материалов следует проводить по минимальным значениям / i . Как показано в 3, при определении по уравнениям (3.13) критических значений температуры элементов конструкций имеет существенное значение учет роли размеров напряженных сечений, остаточной напряженности, деформационного старения и охрупчивания в условиях эксплуатации. Эти факторы принимаются во внимание путем введения соответствующих экспериментально устанавливаемых температурных сдвигов А нр, и АГкрг (см. рис. 3.8). [c.64]

Местные фазовые и структурные превращения в поверхностном слое шлифуемой детали известны под названием шлифовочных при-жогов. Они образуются вследствие интенсивного тепловыделения на небольшом учете поверхностного слоя. В области прижогов образуются остаточные напряжения по рассмотренному выше механизму. Прижоги можно рассматривать в качестве структурных концентраторов напряжений, понижающих сопротивление усталости и износостойкость [32 . [c.52]

Определяющее влияние на интенсивность растрескивания оказывает получение качественного сварного соединения без дефектов шва. Коррозионное растрескивание можно предотвратить снятием остаточных напряжений, например, механическим дефорг мированием. [c.440]

В настоящее время имеется несколько гипотез, объясняющих влияние предварительного упрочнения на износоустойчивость. По данным работы [37], предварительное упрочнение уменьшает износ за счет деформации смятия и за счет истирания микронеровностей на контакте. Как считают авторы [43] и [101], предварительное упрочнение пластической деформацией способствует диффузии кислорода воздуха в металле и образованию в нем твердых химических соединений РеО, РегОз, Рсз04 в результате окислительного изнашивания, происходящего с ничтожно малой интенсивностью. Согласно гипотезе [109] упрочнение поверхностного слоя рассматривается как средство повышения жесткости поверхностных слоев и уменьшения взаимного внедрения при механическом и молекулярном взаимодействии. На этот счет существуют и другие теории. Так, например, по мнению А. А. Маталина [64], главным фактором, определяющим износоустойчивость, является величина остаточных напряжений после приработки изделий. Между микротвердостью поверхностного слоя и его износоустойчивостью имеется определенная связь в процессе изнашивания микротвердость поверхностных слоев после приработки стремится к оптимальному значению однако в силу одновременного влияния разнообразных факторов (шероховатость поверхности, напряженное состояние поверхностного слоя и пр.) эта связь имеет только качественный характер и не может быть использована для практических расчетов. [c.14]

Авторами совместно с А. В. Гурьевым, В. И. Водопьяновым, М. Б. Бодуновой и В.А. Шером изучено влияние термической Обработки, проводимой в атмосфере воздуха и применяемой для снятия остаточных сварочных напряжений, на характеристики трещиностойкости сплавов ВТ5-1 и ВТ6. При проведении опытов необходимо было учесть влияние поверхностного газонасыщения на характеристики трещиностойкости и неизбежно сопутствующий данной термообработке распад а-фазы. Мни-тывая, что распад а-фазы наиболее интенсивно протекает в интервале 500—600°С, а температура снятия остаточных напряжений, как правило, составляет 600—700°С, опыты проводили в основном после нагрева при бОО С с разной выдержкой и частично после нагрева при 700°С с различной скоростью охлаждения. [c.132]

Полученные результаты показывают, что применяемая в ряде случаев термическая обработка для снятия остаточных сварочных напряжений, связанная с нагревом конструкций до 600—700°С на воздухе и медленным охлаждением, может привести к резкому охрупчиванию ряда сплавов при эксплуатации в агрессивных средах. Чем более легирована а-фаза алюминием, примесями внедрения, цирконием, оловом и другими элементами, тем более интенсивно она распадается при медленном охлаждении и тем большее влияние оказывает газонасыщенный слой на характеристики работоспособности металла при эксплуатации в агрес-рвных средах. [c.136]

После перегрузки рост трещины определяется некоторым "эффективным коэффициентом интенсивности напряжений", характеризующим истинное локальное напряженное состояние материала у вершины трещины с учетом остаточных сжимающих напряжений. Даже при стационарном режиме нагружения из-за наличия зоны пластической деформации истинный локальный коэффициент интенсивности напряжений почти в 2 раза меньще определяемого без j era остаточных напряжений (см. выше концепцию Элбера). [c.422]

Переход к положительному соотношению главных напряжений приводит к снижению размеров зоны пластической деформации в момент перегрузки. Поэтому роль остаточных сжимающих напряжений в задержке трещины резко снижается. Снижается и шероховатость поверхности излома, влияющая на задержку трещины в результате уменьшения размеров зоны статического проскальзывания трещины. По мере возрастания соотношения главных напряжений происходит снижение размеров зоны пластической деформации в момент перегрузки и одновременно уровня эквивалентного коэффициента интенсивности напряжений, который руководит ростом трещины после перегрузки. Начиная с некоторого соотношения главных напряжений происходит возрастание длительности задержки трещины при возрастании соотношения главных напряжений. Изменение знака соотношения главных напряжений приводит к снижению тормозящей роли компоненты напря- [c.436]

Решение о выборе метода воздействия на элемент авиационной конструкции приходится принимать на этапе формирования технологии ремонта или бюллетеня эксплуатационных осмотров. Стратегия выбора метода, его эффективность зависят от возможностей ремонтных подразделений, а также от понимания персоналом природы реализуемых операций над конструктивным элементом для торможения роста трещин. Так, например, самым известным воздействием на элемент конструкции с трещиной является операция просверливания отверстия в ее вершине. Для усталостных трещин реализация данной операции означает, что удаляется зона пластической деформации, которая имеет остаточные сжимающие напряжения. Поэтому после данной операции трещина может развиваться даже более интенсивно, хотя само отверстие уменьшает концентрацию напряжений. При хрупком разрушении достаточно снижения концентрации напряжений для значительной задержки трещины, тогда как для усталостного разрупте-ния этого оказывается совершенно не достаточно. [c.443]

Как экспериментальные, так и аналитические исследования распределения остаточных напряжений показали, что легко возникают очень высокие уровни остаточных напряжений. Охлаждение композитов сталь — медь от 533 К приводит к интенсивному пластическому течению медной матрицы [27] аналогичные явления отмечены в системах Си —W [14, 18, 29] и Fe — FejB [14]. Более прочные матрицы не обладают заметными преимуществами например, охлаждение на 0,6 К увеличивает максимальные напряжения в композите 50% А1 — В на 18 кГ/см [19], если деформация алюминия происходит в упругой области. Значит, при охлаждении от обычных температур изготовления возникнут на-йряжения, намного превышающие предел текучести любого сплава. [c.66]

Однако имеются сведения, что при изготовлении пресс-форм для полимерных материалов лучше иметь в поверхностном слое FeB. Получение только одной боридной фазы спососбствует устранению остаточных напряжений и дает однородную поверхность. В этих случаях под боридной фазой обычно образуется буферный слой высокой твердости, который способствует повышению ударной вязкости. При одинаковых условиях фаза FeB образуется интенсивнее в средне- и высокоуглеродистых сталях по сравнению с низ-коуглеродистыми сталями. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...