Перегреватель конвективный

Конвективные перегреватели 16 устанавливают в газоходах в переходном горизонтальном или в начале (по ходу газов) конвективной шахты. [c.10]

Совокупность последовательно расположенных по ходу рабочего тела поверхностей нагрева, соединяюш,их их трубопроводов и установленных дополнительных устройств составляет пароводяной тракт котла. В основной пароводяной тракт котла, схема которого показана на рис. 5, входят экономайзер 18, отводящие трубы, барабан 14, опускные трубы 10 и нижний распределительный коллектор 6, экраны, потолочный перегреватель, первая и вторая ступени конвективного перегревателя 16. Промежуточный перегреватель 17 является элементом пароводяного тракта промежуточного перегрева пара. [c.10]

В конвективной шахте размещены (последовательно по ходу газов) выходной 8 и входной 10 пакеты перегревателя низкого давления, первая (по ходу пара) ступень 11 перегревателя высокого давления и экономайзер 12. Два регенеративных воздухоподогревателя (РВП) установлены вне здания котельной. [c.18]

Радиационные перегреватели размещают на стенах топки, они воспринимают теплоту излучением (рис. 53). Полу-радиационные перегреватели — ширмы устанавливают на выходе из топки. Они получают теплоту как излучением, так и конвекцией. Конвективные перегреватели располагают в соединительном (горизонтальном) н опускном газоходах котла. [c.94]

Выбор конструкции ширмы во многом зависит от разности температур газов до ширмы и после нее, числа ширм, особенностей сжигаемого топлива. Температуру газов перед ширмой можно выбирать по табл. 13. Температура газов за ширмой принимается по условию отсутствия шлакования (налипания золы на трубы) первых по ходу газа конвективных перегревателей, находящихся в соединительном газоходе. [c.95]

Перегреватель и экономайзер в конвективной шахте Шахматное Коридорное Si/d --- 3 3,5 Si/d- 2-3 S, - d > 20 Sj — d > 30 [c.96]

По тепловосприятию поверхности ширм менее эффективны, чем конвективные поверхности перегревателей. В теплообмене участвует лишь часть поверхности ширмы Ящ = 25г (пш — 1) 1х, в то время как полная площадь поверхности Яш. п = ndn l I — средняя длина трубы в ленте, м д — угловой коэффициент ширмы П[п — число труб в ленте). Поэтому при одинаковом расходе металла расчетная площадь поверхности ширмы получается в 1,5 раза меньше, чем та же величина в конвективном перегревателе. [c.97]

К недостаткам ширмы по сравнению с конвективным перегревателем следует отнести меньшую площадь поверхности, сосредоточенную в единице занимаемого ею объема. Несмотря на отмеченное, ширмы являются неотъемлемой частью котлов давлением р 10,8 МПа, так как они допускают большие значения д т- [c.97]

Конвективные перегреватели имеют змеевиковую поверхность нагрева с входным и выходным коллекторами 1 (рис. 58, а). Число труб 2 в одном змеевике может достигать шести. Трубы 2 приваривают к коллектору 1. При большом их числе в змеевике выполняют соединение перчаточного типа (рис. 58, б). При числе труб в змеевике п м 5 для исключения снижения прочности стенки коллектора 1 отверстиями применяют схему с двумя входными и выходными коллекторами (рис. 58, в). [c.98]

По характеру организации движения продуктов сгорания и пара различают противоточную, прямоточную и смешанную схемы движения (рис. 59). При противотоке обеспечивается больший температурный напор и, следовательно, требуется меньшая площадь поверхности. Однако применение противотока оправдано лишь в том случае, если температура стенки металла с учетом тепловой и гидравлической неравномерности по трубам не будет превосходить допускаемой величины. Обычно по противоточной схеме работает часть конвективного перегревателя, находящаяся в области температур продуктов сгорания 600—850 °С. [c.99]

Включение ширмы 5 возможно после потолочного перегревателя 2 и после холодной конвективной ступени 3. В первом случае металл ширмы находится в более благоприятных условиях, так как температура пара меньше. Поверхность ширмы при одном и том же тепловосприятии получается меньше ввиду большого температурного напора. Однако при этом снижается температурный напор в конвективных поверхностях перегревателя и возрастает их металлоемкость. Во втором случае после потолочного перегревателя 2 пар направляется в конвективную ступень 5. Температурный напор в ней больше, чем в ступени 3 схемы рис. 62, б. Площадь поверхности получается меньше, но если сохранить постоянным приращение энтальпии пара в ширме, то [c.101]

В прямоточных котлах высокого давления число ступеней перегревателя высокого давления равно трем-четырем. Обычно это ВРЧ, потолочная, две конвективные или конвективная и полу-радиационная ступени. [c.102]

В газоплотных котлах СКД число ступеней перегревателя еще больше СРЧ, ВРЧ 6, потолочная 2, экраны соединительного и опускного газоходов 7, ширмы 5 одна 4 или две 3, 4 конвективные ступени (рис. 62, в). [c.102]

Конвективный промежуточный перегреватель. ........ 250—350 [c.165]

Компоновка котла — взаимное расположение его радиационных и конвективных газоходов (рис. 112). Котлы имеют П-, Т-, U-, башенную и многоходовую компоновки. В отечественной энергетике наибольшее распространение получили П- и Т-образные компоновки (рис. 112, а, б). Топка в них занимает подъемный (радиационный) газоход. В соединительном (горизонтальном) и опускном (конвективном) газоходах расположены перегреватели, экономайзеры, выносные переходные зоны, трубчатые воздухоподогреватели. Для котлов типа Е возможна компоновка с совмещением стен радиационного и конвективного газоходов. Преимуществом П- и Т-образных компоновок является возможность размещения тяжелого тягодутьевого оборудования на нулевой отметке. В результате каркас котла или здания освобождается от вибрационных нагрузок, возникающих при работе дымососов и вентиляторов. Для очистки поверхностей нагрева, расположенных в опускном газоходе, от загрязнений может быть применена дробеочистка, [c.173]

Для поверхностей нагрева, расположенных на выходе из топки (ширмы, фестоны, котельные пучки, первые по ходу газов конвективные перегреватели), необходимо учитывать излучение, 198 [c.198]

Для первой по ходу газов конвективной поверхности перегревателя, расположенной за ширмой и фестоном, [c.200]

Гладкотрубные испарительные конвективные экономайзеры, выносные переходные зоны и перегреватели СКД Пароперегреватели высокого и среднего давления [c.202]

Ширмы, конвективные перегреватели [c.207]

При температуре газа выше 800 °С схема движения сред в конвективных перегревателях прямоточная. Размещение вторичного перегревателя в соединительном газоходе допускается при температуре газа перед ним меньше или равной 850 °С. Обычно тепловосприятием отдельных ступеней перегревателя At = Г — Г задаются, исходя из условия снижения тепловой разверки среды по отдельным змеевикам. Так, тепловосприятие выходной ступени перегревателей котлов СКД, как правило, не превышает 120—165 кДж/кг. Тепловосприятие ширмы должно быть таким, чтобы температура газов в них снижалась до значений Ош, реко-312 [c.212]

Пароперегревательная труба конвективного перегревателя при р < 2,5 МПа и [c.224]

В этом случае он защищает выходные витки от пережога и поддерживает заданное значение температуры пара на выходе. В барабанных котлах высокого давления (р = 13,8 МПа) широкое распространение получили схемы регулирования пара впрыском собственного конденсата (рис. 142). После нагрева воды в экономайзере 8 и циркуляционном контуре 1 насыщенный пар из барабана 2 идет двумя потоками в количестве D y на установку 9 получения собственного конденсата и в количестве D— Dg на нагрев пара в потолочном перегревателе <3 и в ширме 5. В установке 9 пар конденсируется при передаче теплоты питательной воде. В результате 1ку > 1 в и 1вэ > 1пв- Полученный конденсат с теплосодержанием в количестве D i и Dgi подается для регулирования температуры пара в паровой тракт котла перед холодным конвективным пакетом 7 ширмы и перед выходной ступенью 6. Остаток конденсата D y — D i — С>в2 насосом 4 перекачивается в барабан 2. Благодаря теплоте, полученной от пара питательной водой, /вэ i> t ne- [c.239]

Обычно ЧИСЛО впрыскивающих пароохладителей не превышает двух. Пароохладитель устанавливают перед выходной ступенью. При развитой радиационной поверхности перегревателя или при включении ширм после конвективного пакета впрыск воды делают перед ширмами или в рассечку между ними, если они выполнены по двухпоточной схеме. [c.240]

При включении ширм в тракт после потолочного перегревателя первый впрыск может быть выполнен перед первой по ходу пара конвективной ступенью перегревателя, а второй — перед выходной. [c.240]

Пароперегреватель состоит из стальных труб, выполняемых в виде змеевиков и объединяемых коллекторами 15, которые обычно размещаются вне газоходов. Иногда часть змеевиков помещают в топочной камере. В первом случае перегреватель называется конвективным 18, во втором— радиационным. Так как перегреватель стремятся расположить в области сравнительно высоких температур, необходимо обеспечивать его надежную работу при всех режимах работы правильным выбором скорости движения пара, распределением его по змеевикам, подбором и изготовлением труб из металла, обладающего надлежащими свойствами. Из соображений надежности работы трубы пароперегревателя часто делают из специальных легированных сталей. С целью исключения возможности повышения температуры перегретого пара устанавливают специальные регуляторы 17. [c.10]

При расчете пароперегревателя, расположенного в конвективном газоходе, для более точного определения температуры газов за перегревателем необходимо использовать следующее уравнение. Количество теплоты, переданное в пароперегревателе, МВт или ккал/ч, [c.114]

Конвективные поверхности нагрева перегревателя, дополнительного пучка кипятильных труб постоянны и составляют 50 и 182 м но для [c.280]

Коэффициенты загрязнения конвективных пароперегревателей, гладкотрубных и чугунных ребристых экономайзеров, котельных пучков при сжигании природного газа принимаются по рис. 8-6. При переводе котлов с мазута или ныли на газообразное топливо для перегревателей и экономайзеров принимают промежуточные значения коэффициентов загрязнения между их соответствующими значениями для мазута (пыли) и газа. [c.117]

В связи с этим иногда предлагается схема включения пароперегревателя согласно рис. 4-7. Как видно из схемы, последовательно по ходу пара включаются три ступени перегревателя конвективная, радиационная настенная и полурадиационная. В конвективной ступени предлагается перегревать пар до 400° С, и выполнять ее из углеродистой стали. Несмотря на небольшое повышение температуры пара, в этой ступени ему передается значительная часть тепла перегрева благодаря высоким значениям удельной теплоемкости пара вблизи линии насыщения, особенно при высоких давлениях (рис. 4-8). Удельное тепло-восприятие поверхности нагрева первой ступени при этом составляет примерно 10—20 тыс. ккал1м -ч. В змеевиках первой ступени, по-видимому, будут повышенные тепловые неравномерности, что частично компенсируется высокой удельной теплоемкостью пара. iB данном случае, однако, пред- [c.120]

Наиболее частыми причинами чрезмерно высокой температуры пара являются зксплуатационные причины. Например, перевод котла на сжигание топлива ухудшенного качества с повышенной влажностью или зольностью пл[1 на другой вид топлива с более низкой теплотворной способностью приводит к перераспределению тепловосприя-тия между радиационной и конвективной поверхностями нагрева. При выполнении перегревателя конвективным это приводит к повышению температуры пара. Такое же влияние оказывают неудовлетворительный топочный режим с большим избытком воздуха ( что ведет к увеличению объехмов и скоростей дымовых газов) чрезмерно высокое распределение факела в топке затягивание горящего факела в конвективный пучок н продолжение горения в области пароперегревателя загрязнение и шлакование поверхностей нагрева котла, расположенных до пароперегревателя снижение температуры питательной воды. [c.157]

Элементы парогенератора а — барабан б—топочные экраны в — входная часть первичного конвективного перегревателя г — радиацноипый перегреватель д—ширмовый перегреватель < —конвективный промперегреватель ж—-выходная часть первичного перегревателя — регулирующая ступень промперегревателя к — экономайзер. Арматура. Кроме обозначений, упомянутых в тексте /3 — дроссельное устройство / измерительная швйбв I и Я —впрыски питательной цоды в роток пара, [c.308]

Перегреватели (перегревательные поверхности нагрева) могут быть радиационными, ширмовыми и конвективными. Радиационные перегреватели располагают на стенах топки или на ее потолке и соответственно называют настенным радиационным или потолочным перегревателем. Ширмовые перегреватели 15 —поверхности нагрева, в которых ширмы расположены с большим поперечным шагом (не менее пяти диаметров трубы), — получают теплоту газов излучением и конвекцией примерно в равных количествах. [c.10]

Топка оборудована двенадцатью газомазутнымн горелками 1, установленными в два яруса на одной стенке. В ее верхней части расположен ширмовый перегреватель 4. В горизонтальном газоходе помещены два пакета конвективного перегревателя 5 высокого давления. [c.18]

По условиям работы ширмы барабанных и прямоточных котлов отличаются между собой. Так, в барабанных котлах, имеющих до ширм только потолочный перегреватель, при снижении нагрузки температура на входе в ширмы меняется незна чительно. Аналогичное явление наблюдается и при установке перед ширмой (по пару) конвективной ступени перегревателя. При развитом предвключенном радиационном перегревателе приращение энтальпии пара в нем Аг = Q/D при снижении нагрузки котла возрастает. Происходит это потому, что излучение в топке уменьшается сравнительно мало, а поглощается оно меньшим количеством пара, проходящим через радиационный перегреватель. [c.97]

Вибрационный способ применяют преимущественно для очистки ширмовых и конвективных перегревателей. Удаление отложений происходит под действием поперечных или продольных колебаний очищаемых труб, вызываемых специально устанавливае-142 [c.142]

Суммарная характеристика перегревателя (температуры t перегрева от паропроизводительности D) может быть конвективной /, радиационной 2 или нейтральной 3 (рис. 140). Выполнение условия t (D) = onst (кривая 3) возможно лишь в тракте высокого давления прямоточных котлов. Характеристика t (D) барабанных котлов является в общем случае конвективной несмотря на наличие потолочных перегревателей и ширм, а промежуточных перегревателей — чисто конвективной. [c.238]

Паро-паровой теплообменник (ППТО) нашел применение благодаря особенностям теплообмена в радиационных и конвективных поверхностях. Если перегреватель высокого давления имеет развитую радиационную поверхность, то температура в нем при уменьшении нагрузки котла будет расти. Получающийся избыток теплоты в тракте высокого давления передается промежуточному пару в паро-паровом теплообменнике. [c.242]

Рис. 19.7. Схемы размещения конвективных перегревателей в горизонтальном газоходе котла. а — противоточвая б — прямоточная в — со смешанным направлением потоков г — движение потоков паре по схеме в / — входной коллектор 3 — выходной коллектор 3 — промежуточные (смесительные)

Повреждения транскристаллитного характера были сосредоточены на участках паропровода.— на трубах 102 X 17 мм. Они распространялись от подреза под подкладным кольцом, находившимся в сильном напряженном состоянии, в местах приварки труб паропровода малого диаметра к тройнику большого сечения и в зоне термического влияния сварных швов. Зоны эти характеризовались остаточными напряжениями, не снятыми термической обработкой. Разрушения появились по прошествии примерно 6000 час эксплуатации. После ремонта паропровода, при гидропробе, в сварных стыках змеевиков входного коллектора конвективного перегревателя было обнаружено девять свищей. Спустя несколько месяцев появилось еще десять свищей, но в сварных стыках змеевиков выходного коллектора радиационного перегревателя. Указанные разрушения обусловлены также и опытами по солеотложениям, но развитие трещин в данном случае было более медленным. [c.341]

Следует отметить, что как в период введения в питательную воду солей, так и по прошествии 2000 час эксплуатации, не было обнаружено ни одного случая повреждений изгибов труб паропровода радиусом 600 мм, изготовленных в холодном состоянии, и изгибов аустенй-зированных змеевиков конвективного перегревателя радиусом68мм, Аустенизация змеевиков проводилась по режиму нагрев электротоком под слоем шлака до 1150° С в течение 2 час, выдержка в течение 15 мин и охлаждение изнутри струей сжатого воздуха. [c.341]

На Черепетской ГРЭС (номинальные рабочие параметры пара перед турбиной — давление 170 ат, температура 550° С) с котлами ТП-240 барабанного типа коррозионные повреждения под напряжением также наблюдались в конвективной части пароперегревателей котлов № 1 и № 2 в первый период эксплуатации. Конвективные пароперегреватели были изготовлены из стали 1 Х14Н14В2М(ЭИ257) в виде труб размером 32 X 5,5 мм. Изгибы труб радиусом 55 мм и 105 мм после холодной деформации термообработке не подвергались. На котле № 1 за период 1863 час эксплуатации было зарегистрировано четыре случая разрушений, на котле № 2 за 767 час — 59 случаев. Разрушения происходили исключительно в нижних изгибах малого радиуса (г = 55 мм). Трещины появлялись главным образом на внутренней поверхности труб. Металлографическое исследование показало, что трещины сначала имели межкристаллитный характер, а затем они развивались как по границам, так и по телу зерен. В этот период изгибы труб, как указано выше, не были аусте-низированы кроме того, при термической обработке они не могли свободно перемещаться. Было произведено 50 пусков котла № 1 за период 1863 час испытаний и 22 пуска котла №2 за период 757 час, что способствовало появлению повышенных механических напряжений в металле и упариванию воды в изгибах (недренируемого перегревателя). Перед первым пуском котлы № 1 м № 2 длительно промывали щелочью, а пар из барабана со значительной концентрацией щелочей конденсировался в вертикальных петлях перегревателя. После проведения аустенизации изгибов труб радиусом 55 Л1м с нагревом по методу электросопротивления разрущений такого характера уже не наблюдалось. В процессе эксплуатации не было также случаев повреждения сварных соединений труб пароперегревателей, изготовленных контактным способом. При исследовании двух контрольных стыков паропровода, не прошедших стабилизации, в одном из них, проработавшем 3500 час, была обнаружена трещина глубиной 5,1 мм у корня шва — на расстоянии примерно 5 мм от наплавленного металла. Авторы работы считают, что причина возникновения этой трещины — повышение концентрации солей и их агрессивность при упаривании конденсата между трубой и подкладным кольцом в периоды останова и пуска котла. Разрушения межкристаллит-ного характера отмечены в нескольких случаях, в том числе и в дренажных трубках и в сварных соединениях труб (размеры 219 X X 27 мм) в месте контакта поверхности трубы с подкладным кольцом. В трубе размером 133 X 18 мм, находившейся в течение года в кон- [c.342]

Степень заполнения топочного объема факелом при сжигании газа составляет не более 60%. Относительно небольшое загрязнение экранных поверхностей интенсифицирует теплопоглощение в топке, в связи с чем температура газов на выходе из нее ниже, чем при сжигании мазута. В результате усиленного теплоноглощения в топочной камере может понизиться температурный уровень по всем газоходам котла и, следовательно, уменьшится температура перегретого пара на выходе из конвективного перегревателя. При сжигании газообразного топлива также возникает опасность корродирования первых по ходу воздуха секций воздухоподогревателя из-за низкой температуры уходящих газов. [c.8]

По характеру процесса теплообмена пароперегреватели котлов средней производительности являются конвективными, однако небольшая часть тепла (10—15%) воспринимается ими за счет излучения топки и межтруб-ных объемов газов. Количество тепла, полу саемое конвективным пароперегревателем, зависит от разности температур газов и рабочей среды в первой ступени. Поэтому расположение пароперегревателей в зоне высоких температур позволяет уменьшить их габариты, сократить металловложения и получить более стабильную характеристику работы перегревателя, т. е. зависимость изменения температуры пара от нагрузки котла. [c.140]

Для возможности установки лазов в первой конвективной шахте ширина второй конвективной шахты принята равной 4800 мм. Глубина второй конвективной шахты составляет 3000 мм. Первым по ходу газов установлен пароперегреватель площадью поверхности нагрева Япе=162 м , выполненный из труб 0 38X2 мм. Змеевики перегревателя, выполненные из трех труб по ходу пара с коридорным расположением, размещены параллельно оси котла. Высота пакета пароперегревателя составляет 700 мм. Под перегревателем размещена вторая ступень водяного экономайзера площадью поверхности нагрева Я= = 400 м . Экономайзер выполнен из труб 0 28X3 мм. Змеевики экономайзера расположены перпендикулярно оси котла, в шахматном порядке, с поперечным шагом si = = 88 мм и продольным шагом Si= = 36 мм. Высота пакета экономайзера составляет 972 мм. Ниже второй ступени экономайзера установлен одноходовой по воздуху пакет трубчатого воздухоподогревателя с высотой труб между трубными досками 2500 мм. Воздухоподогрева- [c.120]

Значительного уменьшения переделок серийного водогрейного котла и сокращения затрат дополнительного металла можно достигнуть при размещении конвективных поверхностей нагрева парового контура в существующей шахте котла КВ-ГМ-100. В этом случае в одной половине шахты, отделенной от другой разделительным экраном, располагаются конвективный пароперегреватель площадью поверхности около 100 из труб 0 38X3 мм, ниже перегревателя устанавливаются два пакета водяного экономайзера общей площадью поверхности нагрева около 600 м . Конст- [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...