Нормализованная сталь -

Для низкоуглеродистых нелегированных сталей разница в свойствах между отожженным и нормализованным состояниями практически отсутствует и рекомендуется эти стали подвергать не отжигу а нормализации. Для среднеуглеродистых сталей (0,3—0,5% С) различие в свойствах нормализованной и отожженной стали более значительно в этом случае нормализация не может заменить отжига. Но для этих сталей нормализацией часто за.меняют более дорогую операцию улучшения. Нормализация в этом случае придает стали по сравнению с отожженным состоянием более высокую прочность, но по сравнению с улучшенным состоянием нормализованная сталь имеет несколько меньшую пластичность и вязкость. Для неответственных деталей нормализация дает достаточно удовлетворительные механические свойства для ответственных деталей следует все же применять улучшение. [c.311]

Напомним читателю, что (Тв — предел прочности — характеризует прочность стали стт при феррито-перлитной структуре 0,5—0,6 от Ла. а Tsa — порог хладноломкости — соответствует температуре, когда в изломе образца 50% вязкой составляющей, а вр — работа распространения вязкой трещины, численно равная ударной вязкости образца с трещиной. Первое (Т ) характеризует сопротивление стали хрупкому разрушению, а второе (ар) — вязкому разрушению. Цифры вязкости соответствуют нормализованной стали 40 обычной чистоты и обычного размера зерна (зерно № 5—8). [c.365]

Для среднеуглеродистых сталей (0,3—0,5% С) различия в свойствах отожженной и нормализованной стали более значительны, поскольку п зи нормализации образуется сорбитообразный перлит или сорбит со свободным ферритом, обладающий более высокой твердостью и прочностью, чем при отжиге. Следовательно, нормализованная сталь обладает большей твердостью и меньшей вязкостью, чем отожженная. [c.116]

Нормализованные стали не склонны к растрескиванию независимо от агрессивности сероводородсодержащей среды при содержании в них углерода менее 0,25 %. [c.36]

Таблица 27. Работа разрушения и твердость нормализованной стали при 840 (40 мин), охлаждение на воздухе при испытании образцов с V-образным надрезом на динамический изгиб в зависимости от температуры испытания [33]

Представленное соотношение оценивалось на плоских образцах толщиной 20 мм со сварным швом. Образцы были изготовлены из нормализованной стали St 52-3N с пределом текучести 375 и 408 МПа в основном металле и в зоне сварки соответственно. Постоянная деформация соответствовала асимметрии цикла - 1 и скорость деформации — 1,2-4,2 цикл/мин. Полная деформация менялась в интервале 0,5-1,3 %. При падении уровня напряжения и достижении остаточной деформации 20 % испытания прекращали и осуществляли искусственный долом образца. Трещины зарождались от различных дефектов сварки внутри образцов, поэтому о скорости роста трещины судили по параметру рельефа излома в виде шага усталостных бороздок. Показано [103], что в зависимости от использования начального и конечного размеров трещины коэф- [c.245]

Исследования сварных зон нормализованной стали St 52-3N (С 0,19 и 0,08 % для основного металла и сварного шва соответственно) были выполнены при амплитуде полной деформации (0,5-1,3) % в интервале скоростей деформации (0,035-0,09) с [115]. Рассматривали рост трещины от внутренних дефектов в виде круговой трещины при асимметрии цикла нагружения R = -i. О скорости роста трещины судили по результатам измерения шага усталостных бороздок. Проверяли результат расчета констант уравнения (5.33), записанного через амплитуду полной деформации и через размах пластической деформации. В результате расчетов и обработки экспериментальных данных применительно к росту трещин в сварном шве было показано, что в интервале длины трещин (0,1-10) мм имеет место соотношение [c.246]

Рис. 13. Влияние содержания углерода на ударную вязкость у по Шарпи нормализованной стали [14].

Режим резания нормализованной стали 45 был следующим при обычном точении — скорость резания 88,6 м/мин, подача 0,5 мм/об, глубина 0,5 мм при скоростном — соответственно 125,7 м/мин, 0,33 мм/об и 0,5 мм при силовом — 62,8 м/мин, 2 мм/об и 1,0 мм. [c.187]

Рис. 80. Распределение потенциалов по поверхности вдоль образующей цилиндрических образцов нормализованной стали 45

Рис. 4.47. Зависимость вида диаграммы а — при растяжении от температуры а)армко-железо б) нормализованная сталь 45 [Ужик Г. В., Прочность и пластичность металлов при низких температурах, Изд-во АН СССР, 19571,

Увеличение сопротивления фреттинг-усталости фрикционным латунированием проверено на сравнительных усталостных испытаниях образцов диаметрами 12 и 17 мм с напрессованными втулками, подвергнутых нагружению чистым изгибом с вращением. Образцы и втулки изготавливались из нормализованной стали 35. Для всех образцов методом селективного подбора создавали натяг 20 мкм, что соответствует прессовой посадке. [c.149]

В диапазоне скоростей скольжения от 1 м/сек и выше на поверхности трения нормализованных (сталь марки 45) и закаленных (сталь марки У8) образцов возникал и развивался процесс [c.41]

При испытании чугунных образцов в паре с нормализованными (сталь марки 45) и закаленными (сталь марки У8) дисками окислительные процессы с малой интенсивностью износа развивались в относительно меньшем диапазоне скоростей скольжения (0,005— [c.62]

На фиг. 56 представлен график зависимости износа образцов, изготовленных из углеродистых сталей, при испытании в паре с нормализованными валами (сталь марки 45) от скорости скольжения. Образцы, изготовленные из малоуглеродистой стали марки А, испытывались при постоянной удельной нагрузке 30 (кривая /), из среднеуглеродистой нормализованной стали марки-45— при 75 кг/см (кривая 2), из высокоуглеродистой закаленной стали марки У8 — при 100 кг см (кривая 8). [c.76]

Бые, показывающие, что шпоночная канавка снижает предел выносливости термически обработанной хромоникелевой стали до 65%, а среднеуглеродистой нормализованной стали до 75%. Напряжения, вызванные шпоночными канавками, можно уменьшить накатыванием вала роликами дробеструйной обработкой. [c.125]

Рис. 67. Ударная вязкость стали марки Ю (0.10% С 0.27% Ми 0,02% 3 0,12%Сг 0,53% N1) в зависимости от температуры испытания / — нормализованная сталь 2 — закаленная сталь

Шестерня открытой цилиндрической передачи откована из нормализованной стали 45 (сг, = 589 Мн1м , = 294 Мн/м -), [c.152]

Материал колеса / Нормализованная сталь 35 (ЯВНО) 35Л (ЯВ143) [c.165]

В пределах каждой группы материалов отмечается зависимость между коэффициентом концентрации напряжений и прочностью. Как правило, концентрация напряжений тем больше, чем выше прочность материала и чем ближе предел текучести к пределу прочности. Однако существуют отклонения от этого правила. Так, у сталей с мартенситной и троостит-ной структурой (закалка соответственно с низким и средним отпуском) концентрация напряжений меньше, чем у более мягких сталей с сорбитной и сорбитно-перлптно структурой (улучшенные и нормализованные стали). [c.300]

Гильзы обычно делают из углеродистой нормализованной стали. Толщина стенок I ильз в среднем. х = 2 Ч-0,015 О (О — наружный диаметр подшипника, мм) посадка в корпус П, Т, Н. Соосность наружной и внутренней поверхностей гильз обеспечивают жесткими допусками на разно-стенность. При установке на прессовой посадке обязательна чистовая расточка отверстий гильз после запрессовки. [c.479]

Материал шестерни и колеса (см. 3.35 и табл. 3.9). Назначаем для шестерни улучшенную сталь 45 с твердостью НВ280, Св= 890 МПа, для колеса — нормализованную сталь 45 с твердостью НВ200, 0 =600 МПа. [c.359]

Поверхность металлов и особенно сталей неоднородна как по химическому составу, так и по наличию на ней различных дефектов, свойственных поликристаллическим материалам границ зерен, вакансий, дислокаций и др. Эта неоднородность создает энергетическую диффе-ренцированность поверхности и в результате различные по адсорбционной активности участки. Поэтому одни ее части могут прочно блокировать хемосорбированные частицы ингибитора, на других он удерживается силами физической адсорбции, а третьи могут оставаться свободными от ингибитора. Значительной неравномерностью поверхности отличаются, например, нормализованные стали, границы раздела фаз которых обладают повышенной адсорбционной способностью вследствие повышенной свободной энергии. Вероятно, у нормализованных сталей молекулами ингибитора заполняются сначала наиболее активные центры поверхности, а потом наименее активные. У закаленных сталей все центры характеризуются сравнительно одинаковой и повышенной энергией, их заполнение молекулами ингибитора осуществляется практически одновременно и почти в 2 раза быстрее, чем у нормализованных сталей. [c.146]

Пример 23.1. Проверить подшипник оси тележки (см. рис. 22.1), если размеры шейки = 60 мм и /= 70 мм. Радиальная нагрузка на подшипник / г = 16 кН при максимальной угловой скорости оси <и = 30 рад/с. Материалы вкладыша — Бр05Ц5СЗ, материал оси — нормализованная сталь 45. [c.316]

Предел выносливости ст-i (МПа) нормализованной стали 20Н2М в зависимости от среды испытания следующий [c.18]

В Кишиневском политехническом институте при определении долговечности и предела выносливости стали с покрытиями при контактном нагружении использовали двухконтактную роликовую машину вертикального типа [76]. Образцы из нормализованной стали 45 Покрывали слоем электролитического железа толщиной 0,2 мм. Испытывали роликовые образцы с длиной контактной линии 10 мм. Температуру поверхности образца и.змеряли хромель-копелевой термопарой, горячий спай которой приваривали к поверхности ролика. Для повышения точности испытаний и уменьшения погрешностей перед началом исследований машина прогревалась , т. е. вместо испытуемого образца устанавливали ролик, который обкатывали до тех пор, пока температура контртела не достигала 45—48 0. Кроме того, предварительно проводили приработку поверхности образца по методике ступенчатого нагружения. Шероховатость контролировали по ГОСТу 2789—73. Приработанные образцы подвергали испытанию по схеме качения без проскальзывания при суммарной скорости качения 8,4 м/с при подаче в зону качения моторного масла. Испытания моделировали работу шеек коленчатого вала двигателя ЯМЗ-240. Начало прогрессирующего выкрашивания поверхности фиксировали как визуально, так и при помощи специальной аппаратуры. [c.44]

Рис. 71. Микроэлектрохимическая гетерогенность (распределение потенциала) нормализованной стали 20 в окрестности неметаллических включений

Рис. 72. Зависимость микрозлектрохи-мической гетерогенности от напряжения в окрестности неметаллических включений для образцов нормализованной стали 20, вырезанных вдоль (сплошные кривые) и поперек (штриховые кривые) направления прокатки

На рис. 79 приведены результаты измерений микроэлектродом локальных электродных потенциалов нормализованной стали 45 в электролите 0,01 %-н. НС1+ 0,026% Н2О2, а на рис. 80 показано распределение локальных потенциалов вдоль образующей цилиндрической поверхности образца (микроэлектрод равномерно перемещался вдоль образующей, и поэтому на оси абсцисс отложено время). [c.187]

Рис. 79. Мнкроэлектрохимическая гетерогенность нормализованной стали 45 в электролите 0,01 %-н. НС + 0,026% HjOj а — потенциал впадины б—потенциал гребешка /—5—различные режимы токарной обработки

Рис. 76. Микроэлектрохимическая гетерогенность (распределение потенциала) нормализованной стали 20 в окрестности неметаллических включений. Сплошные линии — продольные образцы пунктирные линии — поперечные

Рис. 77. Зависимость микроэлектрохимиче-ской гетерогенности от напряжения в окрестности неметаллических включений у образцов нормализованной стали 20, вырезанных вдоль (сплошные линии) и поперек (пунктирные линии) направления прокатки

Исследования изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению в результате различных по интенсивности режимов ППД были проведены О. О. Куликовым и М. С. Немановым на консольных ступенчатых валах с диаметром рабочей части 20 мм и радиусом галтельного перехода 1 мм. Эти валы изготовляли из горячекатаной нормализованной стали 45 (0,46% С 0,32% Si 0,58% Мп 0,026% Р 0,024% S 0,14% Ni 0,12% Сг (7в = 660 МПа ат = 360 МПа 6=18% Ц = 40% а , = 250 МПа). Валы испытывали на изгиб с вращением при частоте 2000 циклов в минуту, база испытаний составляла 10 циклов. Упрочнение галтелей осуществляли обкаткой с использованием приспособления с самоустанавливающим-ся под углом 45° к оси обкатываемого [c.141]

Ударная вязкость определялась по средним значениям трех испытанных образцов для каждой плавки при температурах 20, —20, —40 и —80°С (рис. 59, в, табл. 32). Полученные данные хорошо согласуются с законом нормального распределения, что свидетельствует о достаточной стабильности ударной вязкости как нормализованной, так и термоулучшенной стали 45 при всех температурах испытаний. При этом лучшие характеристики наблюдаются у термоулучшенной стали. У нормализованной стали 45 при температурах испытаний —40 и —80°С критерий Пирсона ухудшается, т. е. уменьшается соответствие нормальному закону. Это можно [c.154]

Из всего сказанного следует, что для коррозионного зарождения и развития трещины большое значение имеет исходный (фоновый) уровень электрохимической гетерогенности поверхности чем он выше, чем хуже условия для коррозионного зарождения трещины, тем более устойчив металл. Действительно, отожженньхе (нормализованные) стали с гетерогенной перлит-ферритной структурой весьма стойки к коррозии Под напряжением. Стали же, закаленные на мартенсит с гомогенной структурой твердого раствора, обладают наибольшей склонностью к коррозионно-механическому разрушеншо [8, 71]. [c.67]

Авторами были получены данные о влиянии на интенсивность изнашивания нагрузки и скорости при трении скольжения в условиях смазки, загрязненной продуктами износа. Исследованию подвергались следующие материалы сталь 45 нормализованная, сталь 45 после закалки и отпуска при 500 °С, сталь 35ХГС после закалки, сталь 35ХГС после закалки и отпуска [c.25]

На универсальной машине КЕ-4 испытывались на износ цилиндрические образцы, изготовленные из нормализованной стали марки 45, диаметром 5, 10, 20, 30 и 40 мм в паре с цилиндрическими валами диаметром 100 мм, изготовленными из той же стали. Испытания производились при постоянной скорости скольжения (0,06 и 3,44 м1сек) в условиях сухого трения и при постоянной удельной нагрузке 60 кг1см . [c.90]

На износ испытывались образцы, изготовленные из нормализованной стали марки 45 диаметром 5 и 30 мм, в паре с валами диаметром 100 мм, изготовленными из тех же сталей, что и образцы. Испытания производились при постоянной удельной нагрузке 40 кг1см в условиях сухого трения. [c.91]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...