Труба Напряжения

В других точках поперечного сечения трубы напряжения можно вычислить по формулам (16.47) — (16.49). [c.460]

Прямой проверкой можно убедиться в том, что выражение (7) удовлетворяет обоим уравнениям задачи. Для определения постоянных l и Са нужно воспользоваться граничными условиями на поверхностях трубы напряжение. должно равняться —на внутренней [поверхности и —р. — на наружной поверхности. Подставляя в (7) [c.109]

В отличие от безнапорного потока вдоль плоской стенки, при течении в трубе напряжение т не остается постоянным по живому сечению, а зависит от координаты у. Чтобы установить вид этой [c.169]

Далее, обозначим через проекцию на ось трубы напряжения силы сопротивления у стенки (среднего по смоченной поверхности /через у — среднее на участке дх трубы значение смоченного периметра, через V — осредненную местную скорость, через а — угол, образуемый с горизонтом осью трубы, через г — координату центра тяжести поперечного сечения трубы и через [c.225]

Сопоставим характер распределения по толщине трубы напряжений, подсчитанных по выражениям (2.25) и (2.26) и по известным формулам Ляме. [c.39]

Запас устойчивости можно принимать т= 2,6. Расчет правилен, если возникающие в трубе напряжения сжатия не превосходят предел текучести материала трубы при рабочей температуре, т.е. [c.101]

Однако решение А. И. Лурье неприменимо к таким относительно толстостенным сосудам, как котельные барабаны котлов высокого давления, а также камеры котлов высокого, сверхвысокого и сверхкритического давлений. В толстостенном сосуде, как и в толстостенной трубе, напряжения распределяются по толщине стенки неравномерно. Нормальные тангенциальные и радиаль- [c.397]

Формулу (5-13) можно распространить на случай расчета напряжений в отдельной экранной трубе с креплениями, обеспечивающими ее устойчивость, или трубе, расположенной в цельносварном экране, по периметру которого во всех трубах температура среды одинакова. При расчете одиночной трубы напряжения проверяются в плавнике, в его вершине и цилиндрической части трубы. [c.160]

Разрыв необогреваемых опускных труб в зоне гиба. В изогнутом участке трубы напряжение от внутреннего давления распределяется по периметру неравномерно. Эта неравномерность тем больше, чем большая овальность возникла в трубе во время операции ее гибки. [c.154]

Расчетом трубной решетки определяют толщину трубной решетки, необходимую для надежной развальцовки дымогарных труб, удельное вырывающее усилие концов дымогарных труб, напряжение на изгиб материала трубной решетки. [c.256]

Согласно этому соотношению возникающие в стенке трубы напряжения [c.150]

Если напряжение в конструкции достигнет предела прочности, то произойдет ее разрушение. Например, если внутреннее давление вызовет в трубе напряжение, равное пределу прочности, то труба разорвется. Чтобы металл работал надежно в теплотехнических конструкциях и деталях, кроме определенной прочности, он должен иметь определенный запас пластичности. Детали машин и элементы стальных конструкций имеют сложную форму. Напряжения в них распределяются неравномерно. В местах резких переходов от толстых сечений к тонким, около выточек, галтелей, около буртиков (усилений) и подкладных колец сварных швов, получается концентрация напряжения. Местные напряжения могут быть в несколько раз выше средних. Для пластичного материала это не очень опасно. За счет весьма малых пластических деформаций произойдет перераспределение и выравнивание напряжений без искажения размеров всей детали или элемента конструкции. Если же металл хрупок, то в местах концентрации напряжений могут образоваться трещины. В конечном счете эти трещины могут привести к разрушению всей детали или конструкции. [c.66]

При плоской деформации (труба) напряжения также могут быть вычислены по формулам (1.6.36) при [c.78]

Расчетные формулы для контактирующих фланцев получены при предположении, что фланец заделан в сечении L — N (рис. 72, б) и упруго связан с трубой. Напряжения изгиба в сечении L — N [c.319]

Определение возникающих в трубе напряжений по формулам, приведенным в этой главе, не отличается от соответствующей процедуры предыдущей главы. Она даже проще, поскольку приходится иметь дело лишь с частным решением (определяемым функцией X (0)). Поэтому ниже мы ограничимся приведением результатов расчета тонкостенного полукольца (фо = я), скручиваемого по концам моментами (рис. 13.2) = By = В. Параметры трубы к = 3,5, а = 1/3. На рис. 13.2 показаны продольные tJ, i/aop и поперечные af, i/aop напряжения во внешних волокнах трубы (в сечении ф = 0). Кружками и квадратиками обозначены соответствующие экспериментальные значения из [2691. [c.457]

В главе I было показано, что разобщение внутренних полостей насосных труб со скважиной достигается при помощи обратного клапана, имеющегося в седле погружного агрегата, и самоуплотняющихся резиновых манжет на его хвостовике. Наличие манжетного уплотнения позволяет обеспечивать независимую подвеску обеих колонн труб без опоры седла на посадочный конус. Благодаря этому удается избежать продольного изгиба труб и седла погружного агрегата, а также дополнительной нагрузки на 4" трубы (напряжения в которых и без того велики) от веса колонны труб. Конструкция манжетного уплотнения по- [c.200]

В случае совместного кручения и растяжения тонкостенной трубы напряженное состояние однородно и действуют только напряжения нормальное к плоскости поперечного сечения образца а и касательное в этой плоскости г. [c.100]

В работах [13, 293, 294] рассмотрен случай толстостенных труб, подвергающихся действию градиентов давления и температуры при установившемся поле температуры для материалов с тепловыми и механическими константами, не зависящими от температуры. При решении упругопластических за-, дач о трубах напряжения, смещения и граничные условия, как [c.167]

Для защиты от этого опасного разрушения предлагается нанесение грунтов со специальными ингибиторами, а также создание в поверхностном слое металла труб напряжений сжатия (накаткой роликами, дробеструйным наклепом и др.) [169]. [c.76]

В качестве примера, иллюстрирующего возникновение чистого сдвига, рассмотрим кручение тонкостенной трубы (рис. 3.9, а). Из условия равновесия отсеченной части трубы, изображенной отдельно на рис. 3.9, б, ледует, что в поперечном сечении (любом) возникает лишь один внутренний силовой фактор — крутящий момент М , численно равный внешнему моменту т. В поперечном сечении трубы возникают касательные напряжения, так как только касательные силы дают момент относительно продольной оси (г) бруса. Без большой погрешности учитывая тонкостенность трубы, можно принять, что по толщине стенки напряжения распределены равномерно. Совершенно очевидно, что все точки трубы, расположенные на любой прямой, параллельной оси г, находятся в одинаковых условиях. Таким образом, во всех точках трубы напряженное состояние одинаково — однородное напряженное состояние. Это обстоятельство повышает надежность и точность экспериментального исследования, поэтому опытное изучение чистого сдвига проводят путем испытания на кручение тонкостенных трубчатых образцов. [c.122]

Разрыв происходит по двум продольным сечениям стенки трубы. Напряжение, возникающее в материале стенки, [c.36]

По теории изгиба в изгибаемом сечении при упругой стадии напряжения изменяются по линейному закону и достигают максимума в точках, наиболее удаленных от нейтральной оси. В кривых трубах напряжения распространяются по мере удаления от [c.9]

Устройства, поддерживающие круглую форму трубы, нужно выбирать с учетом изгибных напряжений, возникающих в трубе. Напряжения в кривых трубах подробно изучены исследователями лишь в области упругих деформаций. Распределение напряжений в кривых трубах при появлении и развитии пластических деформаций изучено еще недостаточно. В работе [111 определен характер распределения продольных и кольцевых напряжений по сечению в гибе и выявлены наиболее напряженные участки. Два колена диаметром 219 мм со стенкой толщиной 7 мм и диаметром 325 мм со стенкой толщиной 9 мм с углом гиба 90° подвергли дальнейшему изгибу стягиванием концов усилиями Р = 1200 и 1400 кГ. Замеры деформации в гибе показали, что с увеличением стягивающих усилий быстро развиваются пластические деформации, причем в кольцевом направлении они значительно больше, чем в продольном (рис. 12). Особенностью пластических деформаций в кольцевом направлении является то, что они имеют местный характер, т. е. [c.21]

Ом, а индуктивность — порядка 0,1-10 мкГ. Действующая емкость эталонного сопротивления, складывающаяся из емкости проводника и входной емкости осциллографа, — примерно 50 пФ, т. е. условие (3.13) обеспечивается. Если пренебречь влиянием размагничивающего поля, что допустимо при исследовании достаточно длинной трубы, напряженность магнитного поля в центре между катушками можно определить по следующей упрощенной формуле [118] [c.99]

По высоте тройника окружное напряжение Од также не постоянно. Вследствие влияния концов трубы напряжение ое уменьшается по абсолютной величине, а затем при 2 = d /2 меняет свой знак — из растягивающих в зоне II переходит в сжимающие в зоне I. Характер изменения окружного напряжения се по высоте тройника отражает рис. 25. [c.71]

На рис. 3 показаны эпюры осевых и кольцевых напряжений на наружной и внутренней поверхности среднего слоя трубы с кольцевыми гофрами от нагрева на 60 С, полученные при расчете трубы по программам, разработанным в Институте механики АН УССР. В качестве примера рассмотрен гофр высотой 18 мм, шириной 200 мм с шагом 800 мм. Согласно расчету, компенсирующая способность такой трубы 1,06 мм на 1 м длины. Максимально допустимый температурный перепад для стали с аг = 420 МПа составляет 88 °С. Осевая жесткость рассматриваемой трубы, напряжения сжатия в трубе от нагрева и усилия, действующие на опоры и задвижки, уменьшатся в три раза по сравнению с обычной. [c.237]

Расчет напряжений, возникающих в трубах за счет вибрации, нагрузок от собственного веса, внутреннего давления и за счет их теплового расширения, показал, что возникающие напряжения превышают допустимые для материала труб. При использовании сдвоенных труб (установка вертикальных проставок между трубами) напряжения уменьшаются примерно на 1/3 от допустимого. Диаметры труб были увеличены с 48,5x5 мм до Г 51x6,3 мм, причем толщину труб потребовалось увеличить из-за сварного шва между трубой и проставкой. При переходе на сдвоенные трубы шахматное расположение было заменено на коридорное, что изменило гидродинамику слоя и снизило пульсации в нем. [c.311]

Приведенный рыше расчет труб на прочность учитывает лишь напряжение в стенке, возникаю 1]ее под действием давления пара в трубе напряжения, появляющиеся в стенке в результате действия на трубы сил, вьпванныт стеснением свободы теплового расширения, во внимание не приняты. Запроектированный паропровод следует монтировать с растя - кой на 100% от ожидаемого теплового расширения. Этим полностью устраняют добавочные напряжения в рабочем состоянии и обеспечивают соблюдение расчетных условий. [c.296]

Рассмотрим смывание и теплообмен горизонтального цилиндра насыщенным парам, направленным поперечно трубе сверху вниз. Скорость пара на удалении равна а)по стенки трубы имеют температуру Тс, постоянную для данного угла ф (рис. 4-28). Инерционными силами и переохлаждением Рис. 4-28. к постановке задачи о кон- нденсата пренебрегаем. Физические денсации на поперечно омываемой параметры считаются ПОСТОЯННЫМИ, трубе. Напряжение трения определим соглас- [c.116]

СагаЬ. М. S. Т. 1934.) В прямую тонкостенную трубу из твердэй меди при отсутствии в обеих трубах напряжений вложена прямая стальная труба той же толщины и диаметра в 2,54 см. Обе трубы жестко скрепчяются на концах и подвергаются общему аксиальному растяжению силой в 227 кг. [c.197]

Теперь зададимся ещэ подхолящими выражениями для и которые во всяком случае должны быть выбраны таким образом, чтобы удовлетворялось второе из уравнений (27). Кроме того, нужно иметь в виду, что как на наружной, так и на внутренней поверхности трубы напряжение 3,. должно обращаться в нуль. Для этой це ш мы аналогично тому, как раньше в случае т, положим [c.277]

В заводских условиях опыты проводили на полупромышленном стенде выпарного аппарата, установленном на Яготинском сахарном заводе. Стенд представляет собой цилиндрический сварной сосуд, состоящий из верхней и нижней соковых камер и паровой камеры. Внутри размещены верхняя и нижняя трубные решетки. Стенд закрывается крышками верхнего и нижнего упоров. Имеется возможность установить в стенд 12 труб длиной 3910 мм на резиновых уплотнениях. С помощью четырех пружин четыре пары труб можно нагружать различными статическими нагрузками. Оставшиеся четыре трубы работают без нагрузок. Такая конструкция стенда позволила с помощью статического нагружения создавать в металле труб напряжения, которые в ходе испытаний контролировали с помощью тензометрии. Нагрузки выбирали с таким расчетом, чтобы напряжения в метале труб находились в пределах упругих деформаций. [c.56]

Для уменьшения овализации трубы и во избежание потери устойчивости стенки на вну-тренней части гиба автором было предложено гнуть трубы под внутренним гидростатическим давлением Достигается это тем, что по концам трубы (рис. 52) вставляют пробки 3 с уплотнительными шайбами 2 и обрезиненными манжетами 8. По патрубку внутрь трубы накачивается жидкость. Это создает в стенке трубы / Напряжения, доводящие металл до состояния, близкого к пластическому. При достижении таких напряжений к середине трубы подводят гибочный башмак, который гнет трубу, прида- [c.80]

Во всех случаях, для того чтобы осуш.ествить волочение, необходимо заострить конец заготовки или трубы, продвинуть в волоку, зажать выступающий конец захватами машины и приложить соответствующее усилие. При этом необходимо, чтобы на выходящем из волоки конце прутка (или трубы) напряжение при растяжении не превышало величины предела текучести металла, так как в противном случае конец прутка, выходящий из волоки, искажается по форме и размерам (возможен также разрыв прутка). [c.117]

При расчете Д доп для канализационных труб используют уравнение для полого цилиндра (коэффициент формы рассчитан, исходя из принятых размеров труб). Напряжения, возникающие при обжиге плиток в туннельных печах, соответствуют распределению напряжений в диске. В связи с этим расчет А/доп для плиток следует вести по уравнениям для диска. При расчете бдоп для плиток используют уравнение для неограниченной пластины, для труб — уравнение для цилиндра. [c.394]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...