Расслоение деформация

Условия неустойчивого распространения небольших расслоений (L < 0,5 , где i — толщина стенки конструкции, а высота раскрытия расслоения 5 = 0,5-2,0 мм) в [25] анализировали на основе решения плоской задачи теории упругости (плоская деформация) для пластин с внешними границами, свободными от нагрузок. Расчеты проводили методом конечных элементов для пластин, имеющих изолированное расслоение в виде прямоугольной щели, а также несколько водородных расслоений, расположенных на разных уровнях по высоте п.та-стины. Изолированными считали не взаимодействующие друг с другом водородные расслоения, расстояние между которыми в плане составляло более 2-12 мм в зависимости от длины расслоения L (табл. 12) при высоте сечения более (0,8-1,0)1.. [c.127]

Предельное состояние конструкции с группой несвязанных водородных расслоений, образующих область взаимодействующих расслоений, определяют, применяя критерий, аналогичный использованному в [10] для оценки работоспособности труб с глубокими коррозионными язвами. Этот критерий допускает распространение язв в глубь металла на 80% толщины стенки при небольшой площади поражения поверхности. Были проведены испытания давлением стальных сосудов (03-10 мм, длина 10 мм и толщина стенки 19 мм) с водородным расслоением металла на глубине 10 мм со стороны внутренней поверхности. Давление в три раза превышало расчетное разрушающее давление (при условии, что рабочая толщина стенки равна 10 мм). В результате произошла лишь пластическая деформация материала сосудов, что свидетельствует о возможности их эксплуатации при наличии расслоений металла в случае своевременного контроля пораженных участков [24]. [c.129]

Можно считать, что при е = 0 поверхность F=0 и поле направлений на ней уже нормализованы. Семейство поверхностей, получаемое деформацией поверхности у=х в пространстве (х, у, z), расслоенным диффеоморфизмом, гладко зависящим от параметра деформации, переводится вблизи нуля в постоянное семейство у=х . Это позволяет нормализовать поверхность F = 0 при малых е. Поля направлений, описанные в теореме, получаются малым возмущением одного из стандартных. Требования типичности, налагаемые на поля направлений при доказательстве теоремы п. 2.5, выделяют открытое множество в соответствующем функциональном пространстве. Поэтому все поля, близкие к нормализованным полям, задаваемым. формулами (4), (5), (6), приводятся к нормальным формам того же вида нормальная форма (6) содержит параметр а, зависящий от нормализуемого поля. Диффеоморфизмы, нормализующие поля, получаемые гладкой деформацией нормализованных полей, можно выбрать гладко зависящими от параметра деформации это легко вывести из рассуждений п.п. 2.5— [c.186]

Зона Ла — вместе со снижением сопротивления движению дислокаций уменьшается и размер трещин, которые занимают теперь лишь небольшие участки поверхности границ зерен (рис. 5.19, з). В дальнейшем трещины растут как поры, т. е. только за счет пластической деформации. В этих условиях преобладает рост продольных трещин, которые и приводят после значительной деформации, характерной для этого температурного интервала, к отделению зерен друг от друга, что дает в изломе типичную картину расслоения (рис. 5.19, и). [c.222]

IV —то же, что и в III температурном диапазоне, только на последнем этапе после расслоения и вторичной локализации деформации-(при е ) в перетяжках между отдельными трещинами расслоя появляется расслоение по границам полосчатой ячеистой структуры. Окончательное разрушение происходит срезом (или сколом) после достижения в перетяжках деформации max 10. [c.223]

Основными эффектами высшего порядка, которые здесь обсуждаются, являются деформации сдвига по толщине пластины и нормальные напряжения, ортогональные ее срединной плоскости. Достаточно давно было установлено, что податливость по отношению к касательным напряжениям, действующим по толщине, существенно снижает изгибную жесткость слоистых пластин из волокнистых композиционных материалов (Тарнопольский и др. [161] Розе [123] Тарнопольский и Розе [159, 160]). Известно также, что трансверсальные касательные напряжения вызывают расслоение материала, однако сравнительно недавно была выявлена роль нормальных трансверсальных напряжений при этой форме разрушения. [c.191]

Некоторые интересные особенности механической связи в системе латунь — вольфрам были отмечены Беннетом и др. [47]. Прочность композитов составляла около 95% от значения, рассчитанного по правилу смеси. Однако наблюдался неожиданный эффект — образование нескольких шеек на небольших расстояниях друг от друга по длине проволоки, в результате чего полное удлинение было больше, чем у проволоки, испытанной вне композита. Объяснить это явление стеснением проволоки матрицей нельзя, так как образование шеек должно было приводить в этом случае к отделению проволоки от матрицы и расслоению композита из-за слабой связи. Множественное образование шеек было объяснено местным наклепом матрицы вблизи шейки на вольфрамовой проволоке. Наклепанная матрица разгружает проволоку до тех пор, пока несущая способность композита в данном месте не превысит несущую способность любого другого участка композита. Тогда деформация в данном месте прекращается и смещается вдоль проволоки в другое место. В пользу этой интерпретации свидетельствует то, что удлинение композита, составляющее 5— 10% при содержании вольфрама менее 5 об.%, уменьшается с ростом содержания последнего и при 20 об.% вольфрама достигает значений, примерно равных удлинению проволоки вне композита. При более высоком объемном содержании вольфрама уменьшается количество матрицы, способной подвергаться упрочнению и разгружать проволоку. , [c.81]

При оценке влияния дефектов на работоспособность материала путем механических испытаний следует учитывать сильную зависимость этого влияния от ориентировки дефектов и их распределения, а также то, что различные условия разрушения — скорость нагружения, податливость нагружающей системы, наличие концентратора напряжений и т. д. — могут значительно изменить вид излома и замаскировать некоторые дефектные свойства материала. Так, в частности, особенности строения изломов, связанные с неоднородностью материала и разной способностью к пластической деформации неоднородных зон, т. е. изломы шиферные, черные , расслоения в изломах лучше выявляются в достаточно пластичном состоянии материала, чем в хрупком. [c.185]

Одним из серьезных недостатков стеклонаполненных композиционных материалов является низкая герметичность. Этот недостаток ограничивает область применения изделий из этих материалов. Для обеспечения герметичности изделий, используемых для транспортировки или хранения жидких и газообразных продуктов, а также изделий, работающих при избыточном внутреннем и внешнем давлении, производится плакирование внутренней или внешней поверхности изделия термопластичными полимерами. Такая плакировка может осуществляться несколькими способами использование для герметизации трубы из термопласта, которая одновременно является оправкой при намотке труб из стеклопластика, нанесение полимерного покрытия в электростатическом поле и центробежным методом. Наиболее характерным дефектом такого типа изделий являются расслоения на границе плакирующего слоя и основного материала изделия. Кроме того, в процессе эксплуатации таких изделий (нагревание, охлаждение, деформации), вследствие различия коэффициентов температурного расширения, а также упругих характеристик, могут возникать дополнительные расслоения и трещины в пограничной области. [c.16]

Расслоения в поковках и прутках хорошо заметны в продольных изломах. Плоскость расслоения имеет матовый серый цвет и располагается вдоль деформации. [c.7]

Для усреднения проскальзывания рассмотрим элемент навивки, представляющий собой короткий отрезок, состоящий из двух половинок (по толщине) ее смежных витков. На рис. 2 показано их взаимное смещение в результате проскальзывания. При расслоении навивки в процессе схематизации на более тонкие листы это смещение распределяется ступенчато и в пределе переходит в непрерывную деформацию сдвига Yp,. [c.64]

Схема распространения деформаций в стружке. В сливной стружке весь объем металла подвергается более или менее равномерному расслаиванию по плоскостям сдвига (см.фиг. 15). В стружке скалывания, кроме расслаивания по плоскостям сдвига, часть предельно деформированных слоев разрывается, а часть менее деформированных изгибается, образуя в момент разрушения отдельные элементы. В обоих видах стружки перемещение частиц металла, прилегающих к передней поверхности инструмента, происходит медленнее, чем в остальной части стружки, и расслоенный по плоскостям сдвига металл загибается в направлении, обратном направлению сбега стружки. [c.272]

Отклонение разностей фаз от теоретических значений является следствием отклонений реальных рабочих колес от строгой поворотной симметрии и связанных с ними расслоениями собственных частот и искажениями соответствующих собственных форм (см. гл. 7, 9). При автоколебаниях большие отклонения сдвигов фаз от теоретических соответствуют меньшей их развитости. Результаты, приведенные на рис. 10.8, соответствуют экспериментальному определению сдвигов фаз лишь по двум соседним лопаткам. Для более корректного определения числа окружных волн исследуемых автоколебаний желательно одновременно изменять сдвиги фаз между несколькими парами соседних лопаток, укладывающихся в пределы одной полуволны деформаций. [c.203]

После заневоливания и технологического упрочнения пружины тщательно осматривают и определяют остаточные деформации обмером. При обнаружении трещин, плен, расслоений и других дефектов пружины бракуют. [c.651]

Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов композита с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела. Очевидно, [c.94]

С одной стороны включения. Крупные включения графита при растворении разрушаются — тонкие слои отделяются от включения и прилипают к поверхности матрицы (рис. 33, б). Нередко расслоение графита происходит по стыку ядра включения со слоем, образовавшимся при суб-критическом отжиге. Растворение пластиночного графита также сопровождается образованием пор, деформацией включений и их разрушением (рис. 33). [c.93]

Таким образом, согласно [201], на стадии легкого скольжения процесс локального расслоения дислокационной структуры на обогащенную (жгуты) и обедненную дислокациями фазы контролируется следующими физическими механизмами. В обогащенной фазе преобладает процесс отрицательной линейной диффузии дислокаций, возникающей в ансамбле вследствие размножения их по механизму двойного поперечного скольжения. В обедненной фазе доминирует процесс стабилизации дислокаций, что ингибирует их размножение. Генерация дислокаций из источников Франка-Рида уравновешивает эти процессы, что способствует образованию стационарной дислокационной структуры. С ростом пластической деформации в кристаллах, ориентированных для одиночного скольжения, активизируются вторичные системы скольжения, взаимодействующие как с первичной системой, так и с дислокациями леса. Это приводит к образованию вдоль первичных плоскостей скольжения более плотных, "ковровых" структур дислокаций, постепенно заполняющих пустоты между жгутами [201]. [c.113]

Теоретические коэффициенты концентрации напряжений, обусловленные конструктивными формами, составляют 1,2-4,5. В зонах технологических дефектов (трещины, расслоения, непровары и др.) возникает еще большая концентрация напряжений и деформаций. При используемых в настоящее время запасах статической прочности ( по пределу теку-чести порядка 1,1-2) и указанных выше [c.77]

На сложность процесса фреттинга указывали многие исследователи, утверждавшие, что фреттинг является результатом взаимодействия множества механических, химических, тепловых и других процессов среди них пластическая деформация, вызванная движением друг по другу шероховатостей поверхностей, сваривание и изнашивание контактирующих поверхностей, сдвиг и разрыв шероховатостей, трение, вызываемое сдвиговыми напряжениями у поверхности, отрыв частиц и продуктов коррозии от поверхностей, химические реакции, образование скоплений осколков, абразивное действие, зарождение микротрещин, расслоение поверхностей и т. д. [2—12, 24—281. [c.476]

В слитке возможно также образование несплошностей в виде кристаллизационных трещин, подкорковых и осевых пузырей, не всегда заваривающихся в процессе последующей горячей механической обработки. При прокатке такого рода дефекты слитка вытягиваются вдоль направления деформации, вызывая расслоения. Скопления неметаллических включений, наблюдаемые в слитке в форме гроздей, при прокатке вытягиваются в виде строчек, вызывая так называемые волосовины. [c.396]

Повышение характеристик трещиностойкости обусловлено изменением напряженно-деформированного состояния и условий деформирования в вершине трещины при подходе ее к более прочной и вязкой наплавке. Образование расслоений по границе сплавления, увеличение радиуса кончика магистральной трещины и снижение жесткости напряженного состояния в ее вершине способствуют возрастанию пластических деформаций во вставке и повышению энергетических затрат на разрушение. Понижение температуры испытаний до 213 К не привело к сушественным изменениям характеристик трещиностойкости при расположении трещины на границе раздела и в зоне вязкой наплавки, но уменьшило трещиностойкость в 1,3...3,4 раза при расположении ее в основном металле, что объясняется его хрупким разрушением при данной температуре. [c.133]

Результаты испытаний по определению характеристик механических свойств бороалюминия при растяжении вдоль волокон приведены в табл. 8.2. На ряде образцов наблюдался подрост трещины, стартовавшей из области перехода сечений, перпендикулярно продольной оси образца, расслоение вдоль волокон и основной долом происходили уже в захватной части образца. Такой характер разрушения обусловлен концентрацией касательных напряжений в области изменения сечения. Результаты испытаний таких образцов не учитывались. Разрушающие напряжения и деформации определялись по максимальной нагрузке, модуль упругости — по углу наклона диаграммы деформирования на линейном участке. Отметим, что существенный разброс значений прочности является характерной особенностью волокнистых композитов с высокой степенью армирования — поданным [1], коэффициент вариации прочности бороалюминия может достигать 21...23 % при объемном содержании волокон 54 %. [c.234]

Анализ вида изломов разрушенных образцов показал, что для исследуемого диапазона температур это явление обусловлено наличием различных типов разрушения. При температурах 293 и 623 К образцы разрушались вязко с образованием типичного чашечного излома. При температурах 183, 213 и 243 К разрушение образцов сопровождалось заметной макропластической деформацией и существенным расслоением м териала в плоскостях, параллельных оси образца. [c.144]

Изучением двухмерного стратифицированного гютока через криволинейную сетку занимался Лоу 1188], затем Лоу и Бейнс 1189]. Они разработали методы, ио которым может быть определена форма решетки, необходимая для образования требуемого профиля скорости с заданным расслоением илотиости. Для однородной жидкости эти методы получаются более сложными, чем в теории Элдера, Э( зфект выравнивания потока с помощью сдвоенных решеток теми же методами гидродинамики изучался Танакой [130, 227]. Он также решал задачу выравнивания потока с помощью сеток для S-образного распределения скоростей [131], И. С. Риман н В. Г. Черепкова [116] дали методику расчета деформации профиля скорости в каналах, образованных стержнями, расположенными соосно в трубе. [c.12]

Анализ отказов показывает, что их основными причинами являются язвенная коррозия металла оборудования (42,5% от общего количества отказов) и его водородное расслоение (20,3%). Механические повреждения (забивка труб солями, деформация изделия, износ резьбы, разрыв щтоков, разрушение подшипников и т. п.) составляют 13,7%, сероводородное [c.68]

Рассчитанная по уравнению (5.27) деформация, которая предшествует разрушению сколом в интервале хрупко-пластичного перехода, практически полностью совпадает с кривой 3. При расчете больших деформаций учитывался стадийный характер деформационного упрочнения через коэ( х шциент усреднения р (смотри выше). Кривые 4 и 5 на диаграмме ИДТ представляют диаграмму структурных состояний и соответствуют деформациям, при которых происходит изменение коэ4х))ициента деформационного упрочнения в процессе развития и перестройки дислокационной структуры. Эти кривые фактически являются верхней границей равномерного распределения дислокаций ( лес ) и соответственно нижней границей образования ячеистой структуры. Причем если при деформации выше 200 °С наблюдается равноосная ячеистая структура (5.19, г), то при более низких температурах ячеистая структура обнаруживает четкую связь с полосами скольжения (5.19, д), что свидетельствует об ограниченном характере поперечного скольжения. Кривые 7 н 9 построены с привлечением данных фрактографических исследований. При повторном изломе в продольном направлении охлажденных до —196 °С образцов, которые ранее были испытаны при 800 и 1000 С, в шейке образцов наблюдалось межзеренное хрупкое разрушение (рис. 5.19, б), причем размер зерен составлял 1—2 мкм. Поскольку после первичных испытаний ниже 600 С, несмотря на хорошо сформированную ячеистую структуру, такой вид разрушения не наблюдается, то предполагается, что в шейке образца при больших деформациях начинается динамическая рекристаллизация [435], хотя такие низкие температуры начала этого процесса (Тр 700 С, или 0,ЗЗГпл) еще пока не отмечались. Таким образом, кривая 7 нанесена в качестве нижней границы области динамической рекристаллизации. Кривая 9, построенная по данным фрактографических исследований, схематически показывает температурно-деформационную область, в которой имеет место расслоение по границам ячеистой структуры. [c.220]

Область В, которая соответствует деформациям в перетяжках между крупными порами, включает две зоны зону — расслоения и зону Вз — пористости. Такое деление выполняется по данным фрак-тографических исследований и отражает появление при больших деформациях несплошностей на субграницах. При этом низкотемпературная ячеистая структура, имеющая полосчатый вид (рис. 5.19, д), приводит к расслоению (5.19, л), равноосная ячеистая структура образует на перетяжках поры (рис. 5.19, м), размер которых на порядок меньше пор, связанных с границами зерен. С переходом при высоких температурах в область динамической рекристаллизации (область Г) субструктурная пористость на поверхности излома исчезает. [c.222]

Данный обзор исследований волн и колебаний, возникающих в направленно армированных композитах, был по необходимости кратким, и список цитированных работ, бесспорно, далек от полного. Некоторые важные и интересные аспекты проблемы совсем не рассматривались. В числе последних упомянем динамические эффекты в хаотически армированных композитах, механизмы разрушения в условиях динамического нагружения, такие, например, как разрыв волокон и расслоение, оптимизацию структуры, и, конечно, нелинейность связи напряжений с деформациями при динамическом нагружении направленно армированных композитов. Аналитические и экспериментальные работы по этим темам опубликованы, но большая часть из них носит поисковый характер. Краткое обсуждение некоторых из зтих работ содержится в обзорных статьях Гёртмана [29] и Пека [53, 54]. Несмотря на это стоит закончить данную главу несколькими замечаниями относительно хаотического армирования, разрушения, оптимизации и нелинейности, а также перечислением некоторых посвяшенных этим вопросам работ. [c.386]

При разработке композитов с заданной адгезионной прочностью можно иопольэовать так называемый показатель расслоения, представляющий собой отношение коэффициента увеличения сдвиговой деформации к модулю сдвига композита. На [c.79]

Для исследования напряженного состояния на поверхности раздела были разработаны аналитические методы. К ним относятся методы механики материалов, классической теории упругости и метод конечных элементов. Метод конечных элементов является наиболее универсальным и охватывает разнообразные граничные условия. Предполагаемая величина концентрации напряжений определяется условиями на поверхности раздела. Теоретические данные показывают, что концентрация касательных напряжений на концах волокон зависит от объемной доли волокна и геометрии его конца. Из этих данных также следует, что радиальное напряжение на поверхности раздела изменяется по окружности волокна и может быть растягивающим или сжимающим в зависимости от характера термических напряжений, а также от вида и направления приложенной механической нагрузки. Следовательно, в обеспечении требуемой адгезионной прочности, соответствующей конкретным конструкциям, существует определенная степень свободы. Наличие пор и влаги на поверхности раздела, так же как и повышение температуры, ослабляют адгезионную прочность, в результате чего снижаются жесткость и прочность композитов. Циклическое нагружение почти не сказывается на онижении адгезионной прочности. Показатель расслоения является критерием увеличения локальных сдвиговых деформаций в матрице и модуля сдвига композита. Этот параметр может быть использован при выборе компонентов материалов с заданной адгезионной прочностью на поверхности раздела, И наконец, следует отметить, что состояние данной области материаловедения [c.83]

Хрупкий межзеренный излом часто наблюдается при разрушении прессованных полуфабрикатов из алюминиевых сплавов, особенно высоко- и среднепрочных в высотном направлении, что связано со склонностью таких материалов к расслоениям. На состояние границ зерен, располагающихся по направлению деформации, существенно влияет режим горячей деформации. Так, в прессованных прутках из сплава системы А1—Mg—Li (01420) в высотном направлении наблюдались сдвиги, образовавшиеся в процесе горячей деформации, по которым затем произошло выделение продуктов распада твердого раствора (рис. 28,е). В других направлениях наблюдалось пластичное внутризеренное разрушение, т. е. причиной облегченного разрушения в высотном направлении явилась микроструктурная неоднородность. [c.49]

В случае вязкого разрушения стали значение 100% Дмо усаювно. Это объясняется тем, что, как указывалось выше (см. гл. 3), 1фи otitt ibhh растягивающих усилий (когда со 100%-ной деформацией разрывакпся отдельные волокна) тонкий молибденовый лист (покрытие) изгибается, однако наблюдается расслоение между волокнами (рис. 100). [c.103]

На рис. 7.3 приведен спектр частот возмущенной системы (5=24, Яс=0,25), определенной по формуле (7.35). При ц=0 спектр соответствует порождающей системе. С введением возмущения (м.=5 0) изменению собственных частот сопутствует разрыв частотной функции в результате расслоения двукратной частоты X з", соответствующей m = S/4 = 6, на две различные, каждая из которых однократна. Остальные частоты сохраняют свою двукратность, исключая частоты, соответствующие т = 0 и /и = 5/2, которые и в невозмущенной систе.ме были однократными. На рис. 7.4 показана общая картина деформации спектра [c.133]

Несмотря на большой объем работ по тензометрирова нию лопаток, достоверная экспериментальная информация, позволяющая сделать заключение и о Закономерностях, сопутствующих образованию разброса резонансных напряжений, ограничена. Это связано с тем, что тензометрированию подвергают обычно лишь шесть-семь лопаток рабочего колеса, которые выбирают произвольно. Однако даже в этом случае экспериментальные результаты иногда дают неплохое качественное соответствие с изложенным выше. Например, на рис. 9.10 показано экспериментально определенное в рабочих условиях распределение резонансных напряжений по восьми рабочим лопаткам первой ступени компрессора, колебания их возбуждались второй гармоникой. Поскольку при появлении разброса, обусловленного расслоением спектра, картина распределения напряжений должна повторяться в каждой полуволне деформации, то на рис. 9.10 четыре лолуволны, укладывающиеся по окружности диска при форме колеба ний с т — 2. [c.182]

Если в формировании разброса резонансных напряжений существенную роль играет расслоение спектра, то для более достоверного выявления уровня максимальных напряжений одновременному тензометрированию желательно подвергать такое число подряд стоящих лолаток, которое укладывается в нолуволну деформаций, соответствующую возбуждаемой форме колебаний лопаточного венца. Например, когда резонансные колебания лопаток возбуждаются третьей гармоникой, одновременному тензометрированию желательно подвергать 5/6 подряд стоящих лопаток, где 5 — общее число лопаток рабочего колеса. [c.188]

Нелинейные явления в ЛБВ типа О. Увеличение амплитуды усиливаемой волны при её распространении вдоль замедляющей системы приводит к значит, возмущениям в движении электронов, сильной модулжщи электронного пучка, в результате чего возникает ряд нелинейных явлений у.меньшение ср. скорости электронов обгон одних электронов другими, деформация сгустков и движение относительно поля синхронной волны появление высших гармоник конвекционного тока и поля пространственного заряда на частотах 2 м, 3(0,. . возбуждение поля замедленной эл.-магн. волны на этих гармониках расслоение электронного пучка в результате неравномерной модуляции пучка по сечению, вызванной неравномерным распределением напряжённости ноля замедленной волны и поля пространственного заряда по сечению остановка и поворот электронов поперечные движения электронов под действием СВЧ-нолей замедляющей системы и поля пространственного заряда. Наиб, важны первые три явления, принципиально связанные с механизмом группировки и существенные уже при умеренных мощностях и небольших кпд. При усилении на нач. участке ламны электроны сгущаются в тормозящей фазе поля (рис. 2). Дальнейшая эволюция пучка определяется отставанием сгустка от волны и нелинейностью модуляции, приводящей к распаду сгустка. Если различие нач. скорости электронов Vf и фазовой скорости волны Уф невелико и соответствует центру зоны усиления (рис. 3), то образуется сгусток из электронов с примерно одныако- [c.569]

Структурная нестабильность металлов и сплавов может быть связана с фазовыми превращениями и не связана с ними. Не связанные с фазовыми переходами структурные изменения являются результатом изменения концентрации точечных дефектов с температурой и давлением, образования дислокаций и дефектов упаковки, взаимодействия и перераспределения дислокаций, формирования и рассыпания дислокационных границ, образования пор и их залечивания, гомогенизации и гетерогенизации (расслоения) растворов и промежуточных фаз, процессов деформации, реализуемых скольжением, двойникованием и межзерен-ными смещениями, образования трещин и др. Меняется структура и под влиянием фазовых превращений. Одни из них обусловлены изменением агрегатного состояния — конденсацией и возгонкой, кристаллизацией и плавлением. Другие — происходят в затвердевших металлах (твердофазные переходы) — полиморфные и изоморфные превращения, процессы растворения и выделения избыточных фаз, атомное и магнитное упорядочения и более сложные превращения — эвтектоидные, перитектоидные, монотектоидные, сфероидизация и коалесценция фаз к т. д. Структурные изменения, таким образом, многооСг зны, о чем свидетельствует приведенный выше перечень. [c.26]

Характерными особенностями негидростатической деформации являются гидродинамический характер течения, сильная локализация скольжения, расслоение деформируемого материала на отдельные ламели, эффекты экструзии— интрузии. Эти эффекты связывают с возникнове- [c.314]

Несмотря на многочисленные исследования, в настоящее время не существует надежных инженерных методов расчета характеристик разрушения изделий из ВКМ с металлической матрицей. Влияние различных дефектов на прочностные характеристики композиционных материалов неравнозначно и зависит прежде всего от условий эксплуатации конструкции. Численное моделирование процессов деформирования и разрушения бороалюминия [7], экспериментальные исследования [15] позволяют выделить расслоения и поперечные трещины как наиболее опасные дефекты структуры композита. Поперечные трещины существенно снижают статическую прочность бороалюминия, а при воздействии циклических нагрузок являются очагами возникновения продольных расслоений, рост которых, в свою очередь, может привести кфазрушению за счет резкого снижения сопротивления материала действию сдвиговых деформаций. [c.227]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...