Расслоение деформация осевая

В слитке возможно также образование несплошностей в виде кристаллизационных трещин, подкорковых и осевых пузырей, не всегда заваривающихся в процессе последующей горячей механической обработки. При прокатке такого рода дефекты слитка вытягиваются вдоль направления деформации, вызывая расслоения. Скопления неметаллических включений, наблюдаемые в слитке в форме гроздей, при прокатке вытягиваются в виде строчек, вызывая так называемые волосовины. [c.396]

Стенки расслоенные, наружный и внутренний слои скреплены только по торцовым сечениям. Заделка торцов обеспечивает одинаковые деформации слоев (см. рис. 9, а). Критическая осевая сила [c.163]

Дж/м . Подставляем эти значения в уравнения (2) и (3), из которых следует, что нижняя граница критической деформации слоистого композита е , соответствующая началу расслоения, составляет 0,53%. Для данного слоистого композита осевой модуль упругости перед расслоением Е ) равен 64 ГПа следовательно, оцениваемое минимальное критическое напряжение в слоистом композите в момент начала расслоения равно = 338 МПа. [c.115]

Практические расчеты основаны на характеристиках материала, приведенных в табл. 2.1. Значение выбрано равным 175 Дж/м . С помощью уравнения (3) рассчитываются нижние границы, соответствующие критическому условию расслоения у свободной кромки, в зависимости от деформации слоистого композита е . Поскольку номинальный осевой модуль упругости для всех пяти ком- [c.118]

У всех перечисленных образцов расслоение произошло по расчетной поверхности раздела. Знак минус у величины приложенной осевой деформации соответствует сжатию. [c.171]

В предыдущих разделах мы обсудили способ обнаружения начала расслоения, основанный на измерении деформации (рис. 3.3 и 3.4). Снижение жесткости композита в продольном направлении после расслоения зависит от площади расслоения [33]. На рис. 3.44 представлены осевая и поперечная деформации образца слоистого графито-эпоксидного композита (0°/ 45°/90°)j до и после расслоения. В приведенном примере изменение поперечной деформации более сильное, чем осевой деформации. В работе [33] предложен способ расчета потери жесткости частично расслоенного образца, основанный на правиле смеси [c.178]

Существенно иначе деформируются в поперечном направлении образцы, армированные по схеме [ 30°/90°] при нагружении до уровня осевой деформации = 0,5% и кромочная грань (ej), и середина образцов (ф линейно сжимаются по высоте, однако при дальнейшем нагружении боковая грань начинает интенсивно расширяться, и при = 0,6—0,7% становится заметным расслоение образцов в срединной плоскости в углеродных слоях, уложенных под углом 90°. Деформация же продолжает линейно изменяться, что свидетельствует о продолжении сужения образца в срединном сечении, в то время как кромочная боковая грань его уже потеряла сплошность и расслоилась. Отметим, что начало расслоения и его рост нельзя заметить по приведенной зависимости которая вплоть до разрушения [c.313]

Другие трещины являются внутренними 1) флокены (ф. 585) — чашеобразные разрывы 2) расслоения — разделение плоских изделий или профилей вдоль осевой плоскости (усадочная раковина слитка или веерообразная деформация конца сляба или блюма). [c.31]

Рис. 3.44. Влияние расслоения иа осевую и поперечную деформации графитоэпоксидного слоистого композита ТЗОО/5208 (0°/ 45°/90°) . А — яо расслоения Б — после расслоения.

Рис. 3.3. Применение кривых деформирования для определения начала расслоения в графито-эпоксидном слоистом композите ТЗОО/5208 ( 30°/90°) . 1 — трансверсаль-иая (по толщине образца) деформация 2 — осевая деформация.

Рнс. 3.4. Применение кривык деформирования для определения начала расслоения в графито-эпоксидном слоистом композите ТЗОО/5208 (0°/ 45°/90°) . А — трансвер-сальная деформация Б — осевая деформация В — продолжение линейного участка кривой. [c.141]

Рис. 3.26. Зависимость трансверсальной деформации от осевой деформации для двух типов графито-эпоксидного слоистого композита ТЗОО/5208 [ ( 305/904)j (У) и ( 302/902)5 (2) ]. Стрелками обозначены точки, где превышается предел измерений вследствие расслоения.

На рис. 3.26 и 3.27 приведены экспериментальные зависимости Щ от осевой деформации для слоистых композитов с укладкамй ( 30°/90 j и ( 30°/90°)j. Экспериментальная точка, отмеченнар сплошным кружком, относится к началу расслоения, определенному помощью акустической эмиссии. Во всех случаях линейно изменяет ся с ростом е до начала расслоения, поел чего е либо нелинейно во [c.160]

В работе [11] показано, что трансверсальное растрескивание заметно влияет на поведение стекло-эпоксидного слоистого композита S-2/934 ( 30 /90 ) . Причина выбора именно этой укладки состояла в том, что экспериментально определенная деформация в начале расслоения составляла примерно 1/3 расчетной в случае растяжения и хорошо совпадала с ней при нагружении сжатием. При сжатии этот слоистый композит расслаивался под действием по поверхностям раздела 30°/-30°. На ранних стадиях расслоения при растяжении между трансверсальными трещинами образовывался ряд изолированных областей расслоения в срединной плоскости или внутри пакета слоев 90°. В отличие от графито-эпоксидного композита расслоение по поверхности раздела -30°/90° не было обнаружено. На рис. 3.42 приведена типичная микрофотография, показывающая расслоение. Полученный результат указывает, что причиной расслоения было а , поскольку другие компоненты межслойного напряжения в срединной плоскости равны нулю. Осевая и поперечная деформации, представленные на рис. 3.43, определены методом, описанным в [c.176]

Дональдсон [67], используя модель расслоения выпучиванием Уиткома [66], исследовал влияние вязкости материала на условия начала расслоения в слоистых композитах под действием сжатия. Уитком вывел выражения для G и G,, как функций приложенной нат>узки, длины трещины, ширины слоистого композита, осевой и изгибной жесткостей расслоенного композита и параметров, определяемых из решения методом конечных элементов по модели расслоения выпучиванием. При выводе таких выражений был применен метод смыкания трещины [60]. Параметры, использованные при решении задачи, включали виртуальное расстояние смыкания трещины Да, решения для сил и деформаций в вершине трещины при единичной нагрузке. Решения для четырех классов слоистых композитов для единичных сил и перемещений представлены Уит-комом в виде таблиц. В работе [67] аналитические выражения для G, и G,,, полученные Уитком ом, использованы в сочетании с итерационной процедурой для определения критических нагрузок, связанных с распространением трещины. Итерационная процедура включала выбор величин такой критической нагрузки, при которой искомые величины G и G,, одновременно удовлетворяли рассматриваемому критерию разрушения смешанного типа. [c.290]

V90°] [90°/ 30°] [ 30°/к/-30°/90°1 [ 30°/к/90°], и [ 30°/90°/к] , где к — изотропная клеевая прослойка. В модельных плитах угол в = 30° выбран в области наибольших расчетных значений (рис. 5.14, кривая /). Из модельных плит изготавливались образцы для испытаний на одноосное квазистатическое растяжение. Результаты испытаний приведены в табл. 5.4. Они показывают, что введение изотропной клеевой прослойки в срединную плоскость позволило полностью исключить расслоение, начинающееся на свободной кромке, и повысить прочность образцов на 27% (табл. 5.4, образцы 1 и 5). Инверсия слоев (образец 2) также полностью исключает расслоение и повышает прочность в данном случае на 23%, однако недостатки инверсионного метода уже обсуждались ранее. Следует отметить, что если для исходной плиты (образец 1) и плиты, армирование которой проведено зеркальным отображением укладки слоев плиты 1 относительно лицевой поверхности, эффективные модули упругости практически совпадают = 42,5 ГПа и = 42,8 ГПа), то эффективный модуль плиты 5 меньше на 14% и равен +(5) = 36,85 ГПа. Уменьшение модуля упругости плиты 5 связано с увеличением ее толщины из-за введения изотропного слоя. Образцы исходной плиты начинали расслаиваться на свободной кромке в срединной плоскости при осевой деформации, составляющей 67—84% осевой деформаций разрушения. При дальнейшем увеличении нагрузки расслоение быстро продвигалось к центру образца. Разрушение плиты 1, как, впрочем, и плит 3 и 4, характеризовалось сильным расслоением в срединной плоскости. Введение изотропных клеевых прослоек в межслойные плоскости, не являющиеся срединной (плиты 3 и 4), желаемого результата не дало. Образцы разрушались с сильным расслоением, которое начиналось при более высоких осевых деформациях (табл. 5.4). Следует отметить и характерное для этих плит некоторое увеличение деформации разрушения (eij = 0,784...0,823). [c.327]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...