Расслоение деформация критическая

Даже в случае отсутствия полного расслоения незаметное глазом выпучивание боковой поверхности образца может привести к заметным погрешностям при измерении деформации. Критическое напряжение, при котором происходит местная потеря устойчивости, сопровождающаяся разрывом связующего, [c.197]

С одной стороны включения. Крупные включения графита при растворении разрушаются — тонкие слои отделяются от включения и прилипают к поверхности матрицы (рис. 33, б). Нередко расслоение графита происходит по стыку ядра включения со слоем, образовавшимся при суб-критическом отжиге. Растворение пластиночного графита также сопровождается образованием пор, деформацией включений и их разрушением (рис. 33). [c.93]

Сопоставление с расчетом. Значения критических крутящих моментов для оболочек, потерявших устойчивость, вычисленных по алгоритму гл. 2, приведены в табл. 8.1. Видно, что для тонкостенных оболочек при комнатной температуре имеет место хорошее совпадение результатов расчета по формуле (5.27) гл. 2 с экспериментальными данными. Для оболочек, испытанных при изотермических состояниях, отклонение экспериментальных значений критических моментов от расчетных по формуле (5.27) гл. 2 для двух законов изменения модуля сдвига от температуры (линейного и экспоненциального, см. гл. 2 и 6) составляет около 50%. То же самое наблюдается и для трех оболочек варианта II, испытанных при нестационарном нагреве. Указанное отклонение, по-видимому, связано с тем, что при высоких значениях температуры тепловоспринимающей поверхности часть материала стенки подвержена расслоению, в ней возникают пластические деформации. Кроме того, при высоких температурах могут проявляться и реологические свойства материала. [c.311]

Стенки расслоенные, наружный и внутренний слои скреплены только по торцовым сечениям. Заделка торцов обеспечивает одинаковые деформации слоев (см. рис. 9, а). Критическая осевая сила [c.163]

Стенки расслоенные, внутренний слой по торцам нагружен равномерной погонной силой. Заделка торцов наружного слоя не обеспечивает совместность деформаций слоев, т. е. Л О (см. рис. 9, б), слои плотно прилегают друг к другу. Известны эмпирические зависимости для определения критических напряжений и силы [c.163]

Дж/м . Подставляем эти значения в уравнения (2) и (3), из которых следует, что нижняя граница критической деформации слоистого композита е , соответствующая началу расслоения, составляет 0,53%. Для данного слоистого композита осевой модуль упругости перед расслоением Е ) равен 64 ГПа следовательно, оцениваемое минимальное критическое напряжение в слоистом композите в момент начала расслоения равно = 338 МПа. [c.115]

Практические расчеты основаны на характеристиках материала, приведенных в табл. 2.1. Значение выбрано равным 175 Дж/м . С помощью уравнения (3) рассчитываются нижние границы, соответствующие критическому условию расслоения у свободной кромки, в зависимости от деформации слоистого композита е . Поскольку номинальный осевой модуль упругости для всех пяти ком- [c.118]

При нагружении оболочки критическим давлением напряжения, действующие в несущих слоях, не должны превышать предельных допускаемых, которые принимаются в заиисимости от механических свойств материала. Рассмотрим элемент безмоментной оболочки (без расслоений), находящийся под действием наружного давления р и кольцевых усилий (рис. 19). Наружный слой газонепроницаемый. Давление рзап> передаваемое заполнителем на внутренний слой, найдем из уравнении совместности деформаций [c.180]

Используя образец с расслоением у кромок с вкладышами в срединной плоскости, имитирующими инициирующую трещину, для определения критической скорости высвобождения энергии деформирования, следует учитывать первое продвижеш1е трещины. Это обусловлено несимметричным и неоднородным характером фронта трещины, что затрудняет определение ее длины. На рентгенограмме (рис. 4.49) видны трещины, растущие от кромок, после разгрузки образца шириной 25 мм с вкладышами 3,175 мм в состоянии деформирования, которому на кривой напряжение — деформация соответствует окончание плато, подобное показанному на рис. 4.44 [36]. Разрушение через расслоение на рис. 4.49 ограничивает срок службы образца согласно исследованию усталостного поведения. [c.255]

Дональдсон [67], используя модель расслоения выпучиванием Уиткома [66], исследовал влияние вязкости материала на условия начала расслоения в слоистых композитах под действием сжатия. Уитком вывел выражения для G и G,, как функций приложенной нат>узки, длины трещины, ширины слоистого композита, осевой и изгибной жесткостей расслоенного композита и параметров, определяемых из решения методом конечных элементов по модели расслоения выпучиванием. При выводе таких выражений был применен метод смыкания трещины [60]. Параметры, использованные при решении задачи, включали виртуальное расстояние смыкания трещины Да, решения для сил и деформаций в вершине трещины при единичной нагрузке. Решения для четырех классов слоистых композитов для единичных сил и перемещений представлены Уит-комом в виде таблиц. В работе [67] аналитические выражения для G, и G,,, полученные Уитком ом, использованы в сочетании с итерационной процедурой для определения критических нагрузок, связанных с распространением трещины. Итерационная процедура включала выбор величин такой критической нагрузки, при которой искомые величины G и G,, одновременно удовлетворяли рассматриваемому критерию разрушения смешанного типа. [c.290]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...