Деформации оболочек пластические

Начиная со второго цикла, процесс полностью стабилизируется. Теперь имеем FG — рост давления, GH — сопровождающая его пластическая деформация внутренней оболочки, НК — тепловая деформация ири нагреве, КС — пластическое растяжение наружной оболочки, и далее снова D, DE и EF. Таким образом, каждый цикл приводит к одинаковому увеличению пластической деформации оболочек. В этом легко убедиться, используя формулы (1.18), (1.19). Поскольку приращения пластической деформации за цикл кинематически возможны, результат последующего цикла не отличается от предыдущего (конечно, при условии, что упрочнение отсутствует). [c.204]

Определим теперь величину приращения остаточной деформации оболочки за цикл для режима В (см. рис. 109). Поскольку оболочка нагружена равномерно по всей длине и, следовательно, не изгибается, основное условие деформирования состоит в том,, что суммарная деформация, включающая тепловую, упругую и пластическую составляющие, в каждый момент времени не зависит от координаты 2 но толщине стенки. Исходя из этого, определена остаточная деформация за два последовательных полуцикла (рис. 110,6, г). Упругая составляющая деформации находится по изменению напряжений за полуцикл (рис. 110, а, б). [c.208]

Таким образом, при осесимметричной форме потери устойчивости снижения критических напряжений за счет влияния изгиба в докритическом состоянии не наблюдается. Изгиб оказывает существенное влияние на несущую способность оболочки. За счет развития пластических деформаций оболочка может разрушиться по осесимметричной форме при средних напряжениях, меньших (1.5). Что касается неосесимметричной формы потери устойчивости, то соответствующие ей критические напряжения могут быть снижены, по сравнению с классическим, как за счет развития пластических деформаций у краев, так и за счет деформаций и напряжений краевого эффекта в упругой зоне. Возникает более сложная задача о ветвлении моментных форм равновесия. Эта задача будет рассмотрена ниже. [c.111]

Следует иметь в виду, что в диоксиде урана, являющегося ядерным горючим, содержится некоторое количество воды. В связи с этим в начальный период работы реактора в оболочку ТВЭЛа из ядерного горючего может поступать водород. Если при этом вследствие распухания ядерного горючего произойдет локальная пластическая деформация оболочки ТВЭЛа, сопровождающаяся увеличением плотности дислокаций, то могут наблюдаться водородное охрупчивание оболочки и ее разрушение. Борьба с этим заключается в снижении содержания влаги в ядерном горючем и уменьшении его распухания в процессе эксплуатации. [c.218]

Условия пластической деформации оболочки требуют, чтобы координате х = I соответствовала точка Т, для которой Ег = О или [c.227]

Ерхов М. И. Конечное соотношение между силами и моментами при пластической деформации оболочек, Строительная механика и расчет сооружений , 1959, № 3. [c.346]

РАСЧЕТ ОБОЛОЧЕК ПРИ УПРУГО ПЛАСТИЧЕСКИХ ДЕФОРМАЦИЯХ Оболочки из упрочняющегося материала [c.97]

Рассмотрим наиболее важный для практики случай осесимметричной деформации оболочек вращения и круглых пластинок (расчет корпусов, сосудов высокого давления, днищ, дисков и т. п.). Учитываем действие внешних нагрузок и неравномерного нагрева. Для расчета в упруго-пластической области использован метод переменных параметров упругости [1]. [c.121]

В технике находят применение оболочки в форме составных многослойных тел вращения, испытывающие разнообразные силовые воздействия, в том числе и импульсного характера. Сложность геометрии оболочки, локальность нагрузки могут привести к необходимости проведения расчетов на основе трехмерных нелинейных динамических уравнений механики твердого деформируемого тела. Слои могут быть выполнены из металлов, полимеров, композиционных материалов, характеризоваться неоднородностью структуры, анизотропией. Возможны большие деформации, проявление пластических свойств материалов. Все это необходимо учитывать при динамическом расчете. Однако автору неизвестны примеры подобных расчетов. Даже в линейной постановке нестационарная динамика тел вращения изучена недостаточно [18, 23, 34, 102, 103, 112, 233]. Видимо, наиболее полное рассмотрение линейных трехмерных волн в телах вращения проведено в монографии [49], а также в [15, 16, 45, 46, 71]. Двухмерные и трехмерные нелинейные волны, распространяющиеся в оболочках, рассчитывались в [51, 69, 70, 140]. [c.222]

Предельным давлением газов считается такое значение давления, малому приращению которого на расчетной кривой соответствует большое приращение полной относительной деформации оболочек ву (или приращение радиуса АЯ), обусловленное развитием пластических деформащ Й в обеих оболочках камеры. [c.173]

Кроме постулатов Кирхгоффа-Лява в дальнейшем мы будем пользоваться предположением, что материал оболочки можно считать несжимаемым. Степень точности такого предположения заранее является довольно определённой, поскольку хотя бы из теории упругих оболочек известно, как влияет коэффициент Пуассона на деформации и напряжения. В теории упруго-пластических деформаций оболочек гипотеза о несжимаемости вносит значительные упрощения. [c.153]

В третьей зоне оболочки пластическая до потери устойчивости деформация оболочки остаётся пластической и после потери устойчивости, т. е. область разгрузки отсутствует. Поэтому выражения вариаций сил и моментов получаются из (5.17) согласно формулам (5.15) [c.289]

Выражения сил и моментов в зоне упруго-пластических деформаций оболочки несколько упрощаются, если перед потерей устойчивости пластическая деформация мала сравнительно с упругой. Отбрасывая в (5.21), (5.22) малые порядка <о сравнительно с 1 и заменяя по формуле (5.28), получим [c.290]

В соотношениях (6.2) Ац, Вц и Оц представляют собой упругие жесткости оболочки, а Aij, Bij и Dij — дополнительные составляющие жесткости, обусловленные появлением по толщине оболочки пластических деформаций. Эти дополнительные составляющие вычисляем по формулам [c.144]

В КУ по схеме 20 на поверхность гибкого элемента нанесен слой пластичного металла. Здесь упругая компенсация возникших при изготовлении погрешностей формы и расположения клапана и седла за счет деформации оболочки дополняется пластической деформацией мягкого металла на микронеровностях. [c.10]

Книга соответствует традиционной программе машиностроительных вузов. Излагаются следующие разделы курса сопротивления материалов растяжение, кручение, изгиб, статически неопределимые системы, теория напряженного состояния, теория прочности, толстостенные трубы и тонкостенные оболочки, прочность при переменных напряжениях., расчеты при пластических деформациях, устойчивость и методы испытаний. Даются элементарные сведения пв композиционным материалам. [c.32]

В главе изучается теория устойчивости пластин и оболочек при пластических деформациях . Для более глубокого изучения материала рекомендуется обратиться к работам [5—9]. [c.337]

В работе /82/ для рассматриваемого сл чая нафужения цилиндрической оболочки были получены математические соотношения, описывающие процесс потери пластической устойчивости данной оболочки в зависимости от соотношения напряжений в стенке я = aj / 0 . В частности, уравнение для определения критических напряжений и деформаций при разупрочнении тонкостенной трубы по образующей имеет вид [c.92]

Рис 4.12 Сетка линий скольжения и соответств тощая ей эпюра напряжений а, (по сечению 2z/h=0) в толстостенной цилиндрической оболочке, ослабленной кольцевой мягкой прослойкой (при p>q основной металл не вовлекается в пластическую деформацию, к < ) [c.225]

Для построения полей линий скольжения в кольцевой -мягкой прослойке, работающей в составе сферической толстостенной оболочки, использовали методы, основанные на конечно-разностных соотношениях и свойствах линий скольжения. На первом этапе исследований ограничивались рассмотрением случая, когда основной металл сферической оболочки не вовлекается в пластическую деформацию, последняя полностью локализуется лишь по объему мягкого металла (рис. 4.15). Дан- [c.232]

Заключение. Заметим, что предельные нагрузки для изгибаемых пластин рассмотрены в работах А. А. Гвоздева [ ], А. С. Григорьева [ ], А. А. Ильюшина [ ], Гопкинса и Прагера р ] и др. Упруго-пластический изгиб круглых пластин исследован В. В. Соколовским [ ]. Пластическая деформация оболочек в общем случае изучена А. А. Ильюшиным [ ]. [c.251]

За недостатком места в этом томе не затронут ряд интересных приложений теории пластичности. Предполагается, что эти темы будут освещены во втором томе, куда намечено включить такие вопросы, как пластические деформации металлов под сосредоточенным давлением с приложением к процессам формовки путем прокатки и волочения, теория твердости, остаточные напряжения, деформации оболочек, устойчивость тонких пластинок за пределом упругости, энергетические принципы, а также примеры течения весьма вязких материалов. Актуальность задач проектирования частей машин, подвергающихся действию очень высокой температуры, побуждает поставить на обсуждение и вопрос о ползучести металлов и, в частности, рассмотреть законы деформпрования при ползучести. Все эти вопросы, а также некоторые вопросы геофизики, [c.5]

Галин М. П. Распространение упруго-пластических волн изгиба и сдвига при осесимметричных деформациях оболочек вращеиия. Инженерный сб., 1961, 31, 135—170 —РЖМех, 1962, 2В291. [c.262]

Несколько по иному начинают развиваться зоны пластичности для короткой оболочки (рис. 6.13). При ==0,25 кгс/мм2 в средней части оболочки пластические деформации возникают у поверхности оболочки из-за значительных изгнбных деформаций. В дальнейшем развитие пластических зон протекает так же, как в длинной о болочке. [c.163]

Второе издание книги полностью переработано. В нем в отличие от первого издания более подробно изложены общие вопросы теорйи пластичности,, а также рассмотрены теория пластичности с анизо- тропным упрочнением, условие пластичности и теория пластичност для анизотропных материалов, напряженное состояние в шейКе образца при растяжении, новые методы построения действительной диаграммы деформирования, большие деформации и пластическая устойчивость цилиндрических и сферических оболочек, численные методы решения краевых задач плоской деформации и примеры йри-менения их, теория ползучести с анизотропным упрочнением, кратковременная ползучесть, использование критерия Треска—Сен-Венана, в решении задач установившейся ползучести, методы решения задач неустановившейся ползучести и примеры их применения, определение времени разрушения в условиях ползучести, вязкоупругость. [c.3]

Все рассмотрен1н.1е до сих пор вопросы относились к расчету элементов конструкций в пределах упругих деформаций. Однако многообразие возникающих на практике задач далеко выходит за рамки, очерченные законом Гука, и сплошь и рядом приходится рассматривать вопросы, связанные с пластическими деформациями тел. Сюда относятся в основном задачи исследования некоторых технологических операций, таких, например, как навивка пружин или штамповка различных изделий. С учетом пластических деформаций рассчитываются сильно напряигенные элементы конструкций типа оболочек ракетных двигателей и многие другие. [c.353]

Основы теории устойчивости за пределом упругости были заложены в конце XIX в. Ф. Энгессером , Т. Карманом и в середине XX в. А. А. Ильюшиным, Ф. Шенлн и др. В реальных конструкциях стержни, пластины и оболочки часто имеют такие размеры, что их потеря устойчивости происходит при пластических деформациях. [c.337]

Так, например, в /64/ бьшо полу чено, что величина предельной истинной деформации 8 ц, соответствующая моменту потери пластической устойчивости оболочковых конструкций (т.е, максимуму давления, отвечающему условию), связана с показателем двут осности в стенке оболочки п следующим соотношением [c.90]

При 17 = 0,5 возможна реализация как первого, так и второго механизма нестабильного развития пластического деформирования и разрушения рассматриваемых конструкций. Следу ет также отметить, что процесс потери пластичесжой устойчивости оболочки в виде выпучины вдоль ее образу ющей происходит при более низких значениях предельных равномерных деформаций Б,, р и критических напряжений а р, чем анаюгичный процесс. об> словленный развитием шейки в кольцевом ссчении [c.93]

Следу ет отметить, что рассмотренный подход учета эффекта неполной реализации контактного упрочнения мягких прослоек за счет вовлечения основного более твердого металла в пластическую деформацию бьш разработан на основе банка данных, полученных МКЭ для случая плоской деформации (v = О, л = 0,5 /91/). Вследствие этого для использования данного алгоритма чета (в форме (3.10)) на случай ра боты механически неоднородных соединений в составе тонкостенных обаючек давления, характеризующийся двухосным полем нагфяжений, изменяющимся в пределах [О, 1], необходимо было подтвердить возможность распространения установленных ранее закономерностей о напряженно-деформированном состоянии материалов вблизи границы раздела на случай произвольного соотношения натфяжений п в стенке оболочек. Для этого 6bLT выполнен расчет напряженно-деформированного состояния мягкой прослойки МКЭ в условиях ее нагружения в двухосном поле наряжений, [c.106]

Для толстостенны.х сферических оболочковых конструкций параметр характеризчтощий момент потери пластической устойчивости оболочек в процессе деформирования, может быть определен на основании алгоритма, поя>-ченного в /67/ из условия равенства компонент тензора деформаций в стенке 8д = 8ф. [c.201]

Для установления основных закономерностей механического поведения кольцевой мягкой прослойки, работающей в составе толстостенной цилиндрической оболочки, на первом этапе исследования ограничивались рассмотрением случая, когда основной металл (Т) не вовлекается в пластическ ю деформацию, и последняя локализуется лишь по объем> мягкого металла гтрослойки (М) [c.225]

Отметим, что (4.35) описывает критическую ситуацию для слч чая, когда основной метапл оболочки не вовлекается в пластическую деформацию. Следуя алгоритму, изложенному в разделах 3.3 и 4.3, выражение для оценки величины р - ), при условии неполной реализации контактного упрочнения кольцевой мягкой прослойки (для < 4), которое имеет место при вовлечении основного металла в апастическую деформацию, можно получить из аппроксимации сеток линий скольже- [c.227]

В условиях неполной реализации контактного упрочнения наклонных прослоек, имеющих место в диапазоне относительно небольших значений — 1 < = ag/ag <4 — и связанных с вовлечением основного более твердого металла (Т) оболочки в пластическую деформацию, величину предварительного перепада давлений на стенке сферической оболочки (р - q) можно оценить по соотношению (4.54) при подстановке в него значений коэффициента контактного упрочне- [c.243]

Параметры Атпрь тпр1 компонент корректирующего тензора находим в результате решения уравнений (1.3.70) для упруго-пластической оболочки, деформации считаем малыми. Коэффициенты Ру и свободные члены Lp уравнений вычисляем по формулам [c.436]

В настоящее время отдельные конструкции (оболочки атомных реакторов, корпуса крупнотоннажных судов и т. п.) при эксплуатации испытывают не только упругие, но и пластические деформации. Однако для большинства машиностроительных деталей это недопустимо, поэтому они рассчитываются из условий прочностн когда действующее в детали напряжение намного меньще предела текучести. [c.62]

Книга соответствует программе для строительных вузов. В ней рассматриваются основные уравнения теории упругости и методы их решения вопросы изгиба и устойчивости пластинок вариационные методы прикладной теории упругости основы расчета оболочек по моментной и безмоментной теориям основные уравнения теории малых упруго-пластических деформаций и методы их решения. Каждый метод по воаможности иллюстрируется примером. [c.2]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...