Резка Режим

Твердые, но в то же время вязкие и не обладающие теплостойкостью инструментальные стали используют главным образом для изготовления инструмента, работающего в условиях динамических ударных нагрузок зубил, долот, долбяков, пневматических молотов, валков для прокатных станов, слесарного инструмента, ножей, ножниц для холодной резки, реже —для горячей резки металла, а также деревообрабатывающего инструмента. [c.166]

Величина структурных изменений и глубина ЗТВ зависят от режимов воздушно-дуговой резки. Режим необходимо подбирать в зависимости от обрабатываемых марок сталей, характера выбираемых дефектов в сварных швах или на отливках (табл. 4.20). Процесс выборки дефектных участков необходимо производить равномерно, с установленной скоростью, нельзя допускать перегрева основного металла и затеков расплавленного металла в канавку. [c.145]

Плазменная сварка стали, цветных металлов и сплавов в противовес плазменной резке применяется значительно реже. [c.16]

В ядерных реакторах с шаровыми твэлами практически отсутствует ламинарный режим течения теплоносителя, поскольку наличие касания шаровых твэлов между собой и стенками канала или отражателя и резкое изменение сечения для прохода теплоносителя способствуют раннему образованию турбулентного, а затем и отрывного вихревого течения. Раньше [c.46]

Таким образом, данные [Л. 315] получены в условиях, способных наиболее резко изменить режим течения газа в слое, переводимом из неподвижного в движущееся состояние. Необходимы дальнейшие исследования подобных систем, так как они позволяют увеличить производительность как по твердому, так и по газовому компонентам, что важно для практики. [c.286]

В начале резки расстояние от мундштука до изделия должно быть 12—14 мм для уменьшения броска тока в момент возникновения режущей дуги. Включать режу- [c.134]

Рейнольдса, и течение перестает быть стационарным, несмотря на постоянство скорости обтекания Voo- При атом некоторая часть жидкости время от времени вырывается из кольцевого вихря и сносится вниз но потоку. Указанные колебания вихря сопровождаются колебаниями продольной силы /р, и появлением колеблющейся значительной поперечной (перпендикулярной к скорости потока) силой на сферу (средняя по времени величина которой равна нулю). Резкое падение С при Re,, Ю связано с переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный режим, что приводит к затягиванию точки отрыва погранслоя вниз по потоку и уменьшению сопротивления. [c.251]

Вариант с закреплением наружной обоймы плавающего подщипника в корпусе и с перемещением внутренней обоймы по валу (вид в) применяют реже, так как при такой установке резко (в среднем в 2—2,5 раза) сокращается поверхность, по которой перемещается подщипник, и возникает опасность смятия и разбивания посадочного пояса. При такой установке необходимо придавать посадочному поясу вала повышенную твердость. [c.485]

Интересно отметить, что когда после окончания экспериментов давление в этом отрезке понижалось до атмосферного, то объем пузырька был мал по сравнению с исходным - воздух растворился под давлением в деаэрированной воде. Этот малозначительный на первый взгляд факт приобретает особое значение в связи с условиями правильной организации эксперимента. Если измерительный стенд содержит упругий объем (например, неисчезающий газовый пузырек), то его сжатие и расширение могут вызвать колебательное изменение расхода охладителя через образец и, как следствие - незатухающие колебания в системе. Так и было в первоначальных экспериментах, когда не удавалось добиться стабильной работы и наблюдались периодические пульсации давления перед образцом и температур во всех его точках с периодом 140-200 с (см. рис. 6.18). Такой режим является проявлением колебательной неустойчивости объединенной системы образец - гидравлический стенд, при котором происходит периодическое быстрое перемещение зоны испарения то на внешнюю (прорыв жидкости, резкое снижение кривых изображено на рис. 6.18), то на внутреннюю поверхность стенки (закипание до входа в нее, пик кривых). [c.151]

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

НЕДОСТОВЕРНЫЙ КРИТЕРИЙ. Иногда режим катодной защиты согласуют с критериями, основанными на эмпирических правилах, — например, стальные сооружения поляризуют до потенциала, лежащего на 0,3 В отрицательнее коррозионного потенциала. Этот критерий неточен и может привести к недостаточной или избыточной защите. Считается также, что поляризация сооружения должна проводиться до появления резкого подъема тока на поляризационной кривой. Однако такие подъемы могут происходить в некоторых средах не из-за роста скорости растворения, а в связи с восстановлением деполяризатора. В других случаях изменения могут быть обусловлены концентрационной поляризацией или ощутимым падением напряжения в рыхлых покровных пленках. Как показали Стерн и Гири [24], такого рода отклонения при поляризационных измерениях имеют различные причины, и их. наличие — ненадежный критерий для катодной защиты. [c.227]

Описанный режим, получивший название режима генерации сверхкоротких импульсов, реализуется во многих лазерах. Иногда он возникает самопроизвольно, но в этом случае расстояние между соседними импульсами всего в несколько раз больше их ширины. Для получения особо контрастных импульсов применяются специальные методы. Некоторые из них заключаются в периодической модуляции добротности резонатора (с периодом 2ис). В других методах генерация сверхкоротких импульсов достигается за счет введения внутрь резонатора специальных фильтров, коэффициент поглощения которых резко уменьшается при больших интенсивностях излучения (эффект насыщения, см. 224). [c.811]

В других случаях картина течения (рис. 5.1, в) резко отличалась от описанной выше. Струйка краски, войдя в поток, быстро разрушалась, разбиваясь на отдельные части, причем эти части струйки двигались дальше по случайным неопределенно искривленным траекториям, имеющим пространственную форму, продолжая делиться на все более мелкие части, так что в конце трубы уже трудно было различить отдельные частицы краски, так как она перемешалась с испытуемой жидкостью. Это свидетельствует о наличии кроме движения вдоль оси потока также и поперечного перемещения частиц, т. е. довольно сложного движения частиц жидкости. Такой режим движения был назван турбулентным. [c.66]

Действительно, с увеличением нагрузки резко увеличится скольжение и рабочий режим из точки е пройдет через точки в, г, г. Но в точке г Мг > Мы, поэтому начнется разгон системы и режим пройдет через точки г, в, в. В точке в Л4в << М , поэтому произойдет замедление системы и процесс повторится. Он будет изменяться до тех пор, пока статические характеристики Л4 = / (1) и Л4 = = / (г) не станут пересекаться правее точки в или левее точки г. [c.239]

Рассмотрим физическую картину возникновения гидравлического удара. Допустим, что в прямой цилиндрической трубе, в которую жидкость поступает из большого резервуара с постоянным уровнем (рис. 6.43), режим течения установившийся со скоростью Уо. Предположим, что в некоторый момент времени затвор 3 на конце трубы мгновенно закрывается. Тогда слои жидкости перед затвором мгновенно останавливаются и благодаря инерции массы жидкости в трубе подвергаются сжатию, а значит, давление в них резко повышается. Принимая во внимание упругость жидкости и стенок трубы, можно представить, что наряду с уплот-192 [c.192]

Рассмотрим физическую картину возникновения гидравлического удара. Пусть в прямой цилиндрической трубе, питающейся из большого резервуара с постоянным уровнем (рис. 100), существует установившийся режим со скоростью Vo, Допустим, что в некоторый момент затвор на конце трубы мгновенно закрывается. Тогда слои жидкости перед затвором окажутся мгновенно остановленными и благодаря инерции массы жидкости в трубе будут подвергнуты сжатию, а значит давление в них резко повысится. Принимая во внимание упругость жидкости и стенок трубы, можно представить, что наряду с уплотнением этих слоев произойдет растяжение стенок трубы и повышение в них напряжений. Тогда по истечении некоторого малого промежутка времени после закрытия затвора участок трубы Д/ перед ним окажется в состоя- [c.208]

Газодинамические органы управления работают в сложных условиях. Прежде всего они взаимодействуют с высокоскоростной, сильно нагретой, содержащей различные примеси струей продуктов сгорания топлива двигательной установки. Такое взаимодействие приводит к значительным резко возрастающим динамическим нагрузкам, обусловленным быстрым выходом двигателей на рабочий режим. Газодинамические органы функционируют в условиях невесомости в космическом пространстве и испытывают весьма большие перегрузки при входе спускаемых аппаратов в атмосферу планет. [c.300]

Из табл. 5.I.I видно, что наиболее экономичным будет режим работы, соответствующий точке А, поскольку для условий в точке В резко возрастает и падает тяга [c.355]

Режимы течения Л, Ви С являются установившимися. В отличие от них режим Е, реализуемый при еще больших значениях сверхкритических углов и меньших относительных длинах IID, чем для режима С, имеет не-установившийся характер. Течение перед телом сопровождается пульсацией потока, частота которой зависит от числа М<и. По экспериментальным данным, эта частота может достигать значений (0,6- -2) 10 с , причем пульсации возникают у головных частей с резкими изломами поверхности и могут не появиться, если такие изломы отсутствуют (например, у цилиндрических тел со сферическим носком). [c.385]

Если кривая кипения в эксперименте исследуется при электрическом обогреве твердой поверхности, т.е. в условиях непосредственного управления плотностью теплового потока, то при достижении некоторого предельного значения q = (точка С на рис. 8.3) пузырьковый режим кипения обрывается катастрофически резко. Фактически непрерывная кривая (А Т) есть результат аппроксимации дискретных опытных точек, каждая из которых получается при достижении стационарного состояния после ступенчатого изменения тепловой нагрузки. Малое увеличение q в окрестности (обычно 2—3 % предыдущего значения) приводит к лавинообразному росту площади сухих пятен и образованию сплошной паровой пленки на обогреваемой поверхности. [c.345]

Особенности приема воды из водохранилищ. Условия забора воды из водохранилищ на реках существенно отличаются от условий забора на реках в естественном состоянии. Создание водохранилищ вызывает резкое нарушение природных гидрологических условий рек. Режим движения потока и колебания уровней в водохранилище иной, чем в речном потоке. [c.184]

СОБИРАТЕЛЬНАЯ РЕКРИСТАЛЛИЗАЦИЯ ЗЕРЕН, При определенных условиях (высокая температура конца деформации, замедленное охлаждение, чаще встречающееся в крупногабаритных изделиях) она успевает реализоваться в процессе статической рекристаллизации после деформации. Процесс сопровождается выметанием дефектов мигрирующими высокоугловыми границами, укрупнением размеров зерен и субзерен и как следствие резким снижением прочности свойств. В силу этого режим ВТМО должен не допустить прохождения собирательной рекристаллизации. [c.540]

Характерные результаты опытов И. К. Никитина представлены на рис. 96. Поперечные пульсации плавно угасают по мере приближения к стенке (рис. 96, в). Однако распределение продольных пульсаций (рис. 94, б) имеет резкий излом на некотором расстоянии от стенки. Эта особенность четко прослеживается и в распределении произведения пульсаций Aux Аи у (рис. 96, г), от которых зависит турбулентная вязкость е. Приведенные данные свидетельствуют о том, что характер движения в области вблизи стенки и в основном потоке разный, хотя турбулентный режим сохраняется для всего потока в целом. [c.166]

В качестве источника тока при воздушно-дуговой резке можно использовать обычные сварочные генераторы постоянного тока с крутопадающей или пологопадаюшей характеристикой. Важно, чтобы источник тока обладал достаточной мощностью, обеспечивающей резку мощными дугами, поскольку интенсивность выплавления металла при воздушно-дуговой резке прямо пропорциональна величине рабочего тока. В то же время напряжение на режущем разряде выше, чем напряжение сварочной дуги. В связи с этим напряжение холостого хода источника тока не должно быть ниже 65— 70 в. Источник тока должен обладать хорошими динамическими свойствами, поскольку при воздушно-дуговой резке режим короткого замыкания возникает чаще, чем при дуговой электросварке. Режим повторного включения при воздущно-дуговой резке достигает 80%, в то время как при сварке покрытыми электродами — только 50%. [c.48]

Теплоотдача при кипении. В процессе кипения жидкость обычно сохраняет постоянную температуру, равную температуре насыщения Поверхность, к которой подводится тепловой поток, перегрета сверх t на Д/. При малых значениях At теплота переносится в основном путем естественной конвекции, коэффициенты теплоотдачи можно рассчитать по формуле (10.10). При увеличении перегрева поверхности на ней образуется все большее число паровых пузырей, которые при отрыве и подъеме интенсивно перемешивают жидкость. Вначале это приводит к резкому увеличению коэффициента теплоотдачи (рис. 10.3) (пузырьковый режим кипения), но затем парообразование у поверхности становится столь интенсивным, что жидкость отделяется от греюш,ей поверхности почти сплошной прослойкой (пленкой) пара. Наступает [c.87]

Введенный в (10-30) коэффициент гравитационного движения ft = Xэф.д/ ф покрывает влияние на теплоотдачу всех отмеченных выше факторов, которые возникают в связи движением слоя. Зависимость (10-30) позволяет качественно оценить изменения в теплообмене при переходе слоя от одного режима движения к другому. С увеличением скорости Осл концентрация р практически е меняется, но поскольку можно полагать, что коэффициент h растет, то a л(Nu л) повышается. Затем при увеличении Исл до предельной величины ( 9-7) начинает сказываться эффект уменьшения плотности слоя, находящегося в предразрывном состоянии. Поэтому, в частности, темп увеличения интенсивности теплообмена может снижаться. При Усл>г пр поток переходит в новый режим неплотного падающего слоя, в котором Р уменьшается — последний множитель правой части равенства (10-30) резко снизится. В итоге, если эжекти-рующий эффект ( 8-2, 8-5) езначителен, наступит падение теплоотдачи — процесс прошел через максимум интенсивности (см. 10-7, 10-8). [c.333]

Эффективность работы жидкостного нейтрализатора зависит от режимов работы двигателя. Постоянная работа на режимах, близких к номинальным, приводит к перегреву неДтрализуюшего раствора, резко снижая его поглотительную способность и одновременно увеличивая его расход. Наиболее оптимален для работы жидкостного нейтрализатора повторно-кратковременный режим работы двигателя с умеренными средними температурами и расходами ОГ. Такие режимы имеют место, например,при работе автосамосвалов в условиях горных выработок. [c.79]

Рост пузырьков до отрыва от обогреваемой поверхности и движение их после отрыва вызывают интенсивную циркуляцию и перемешивание жидкости в пограничном слое, вследствие чего резко возрастает интенсивность теплоотдачи от поверхности к жидкости. Такой режим называется пузырьковым кипением. При пузырьковом кипении вся теплота от пбверхности нагрева передается пограничному слою жидкости, так как площадь соприкосновения ножек пузырьков пара с поверхностью весьма незначительна. [c.450]

Изложенный механизм справедлив для случая небольшой разности температур между пористым материалом и паровой фазой смеси. Совершенно по-другому испарение потока завершается в тех случаях, когда вследствие подвода теплоты теплопроводностью в область испарения температура пористой матрицы быстро возрастает. В этом случае в месте, где температура проницаемого каркаса достигает определенной величины Г, соответствующей предельно достижимому перегреву жид кости, теплоноситель не может больше существовать в жидкостной фазе на поверхности частиц, жидкость перестает смачивать материал и микропленка свертывается в микрокапли. В итоге происходит резкое уменьшение интенсивности теплообмена при смене режима испарения микропленки на режим конвективного теплообмена дисперсного потока перегретого пара с мельчайшими каш1ями. Здесь микрокапли при столкновении с поверхностью каркаса уже не растекаются по ней, вследствие чего испарение их затруднено. [c.82]

Однако в некоторых случаях (при очень высоких внешних тепловых потоках) температура проницаемой матрицы очень быстро возрастает в области испарения и достигает в сечении Z величины Т перегрева жидкости до завершения ее полного испарения. После этого жидкость перестает смачивать пористый материал, микропленка свертывается в микрокапли, и происходит резкая смена режима течения двухфазного потока с высокоинтенсивным теплообменом при испарении микропленки на режиме движения во второй зоне Z K дисперсного потока перегретого пара с микрокаплями жидкости. Этот режим отличается относительно низкой интенсивностью внутрипорового конвективного теплообмена. Нужно отметить, что именно такому характеру истечения парокапельного потока из стенки при высокой температуре ее внешней поверхности, значительно превышающей величину Г, соответствуют приведенные на рис. 6.3 экспериментальные данные. [c.134]

Для иллюстращси основных качественных особенностей гидродинамической составляющей процесса испарительного охлаждения приведем некоторые результаты именно для этого наиболее простого случая (к - I) 0. Рассмотрим режим постоянного перепада давлений. Из представленных на рис. 6.10 данных очевидна наиболее существенная особенность режима - резкое уменьшение расхода охладителя при незначительном углублении области испарения с внешней поверхности (/ = 1) внутрь стенки. [c.143]

Последующие эксперпменты привели к так называемой стандартной кривой сопротивления ]686] для одиночной твердой сферы, движущейся с постоянной скоростью в неподвижной изотермической несжимаелюй жидкости бесконечной протяженности. График на фиг. 2.1 показывает, что режим Стокса соответствует стандартной кривой сопротивления при Пе 1, а режим Ньютона в области 700 < Пе < 2-10 ]294]. По достижении Пе 10 (верхнее критическое число Рейнольдса) происходит резкое уменьшение коэффициента сопротивления, обусловленное переходо.м ла.минарного пограничного слоя на поверхности тела в турбулентный ). [c.30]

Вырезку образцов следует проводить, соблюдая определенные меры предосторожности, чтобы не вызвать изменения счруктуры из-за наклепа или нагрева. Наиболее часто для вырезки образцов в металлографических лабораториях используют отрезные станки с абразивными кругами. Для удовлетворительной резки, обеспечивающей отсутствие прижогов и значительного деформационного повреждения поверхности, В.1ЖНО выбрать соответствующий круг и режим резания. Для резки сталей предпочтительнее использовать круги с абразивными частицами из А гОз, а Для резки цветных металлов -круги с частицами Si . Грубозернистые круги обычно более быстро и с меньшим нагревом режут крупные сечения, а мелкозернистые позволяют получить лучшую чистоту поверхности и исключить прижог при резке деталей малого сечения (например, тонкостенных труб). Для резки мягких материалов [c.310]

Здесь X — расстоянпе от передней кромки пластины.) Наиболее характерным признаком такого перехода на пластине является резкое увеличение толщины пограничного слоя и напряжения трения на стенке. Одной из особенностей пограничного слоя на пластинке является то, что вблизи передней кромки он всегда ламипарен и только на некотором расстоянпп х р начинается переход в турбулентный режим течения. Ввиду сложности движения в переходной области и небольшой ее протяженности обычно пренебрегают конечными размерами этой области, т. е. считают, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит при X = скачком. [c.282]

На рис. 9.9 режим работы эжектора докритический. Ядросверхзвуковых скоростей в эжектирующем потоке уменьшается, на выходе из эжектора скорость дозвуковая. При незначительном увеличении давления перед соплом режим работы становится критическим, причем картина течения резко изменяется (рис. 9.12) характеристики, пересекающие поток, свидетельствуют о наличии сверхзвуковых скоростей, соответствующих 1,6. Поток смеси при этом эксперименте оставался сверхзвуковым и на выходе из камеры. [c.531]

При возведении плотин, водозаборных шпор, выправительных и прочих сооружений в руслах рек, а также при расчистках русел в целях судоходства резко изменяется естественный режим речных водотоков. Водоподъемные плотины, например, создают подпор в реке, который в некоторых случаях распространяется вверх по течению на десятки и сотни километров от плотины. [c.185]

Брльшие и средние реки служат самым надежным источником водоснабжения. Расход воды в них намного превышает расход на нужды водоснабжения. Используются в качестве источника водоснабжения и малые реки, но водный режим их может резко колебаться — от полного пересыхания в летние месяцы и до промерзания зимой. Поэтому при выборе небольшой реки в качестве источника водоснабжения прежде всего необходимо установить изменение уровня воды и минимальный ее приток в выбранном створе. При недостаточном расходе необходимо регулировать сток реки путем устройства плотины и водохранилища. [c.104]

Первые три профиля отличаются простотой изготовления. Преимущество треугольной и ромбовидной форм заключается в придании оперению большей жесткости по сравнению с трапециевидной формой. С точки зрения аэродинамики некоторой выгодой обладает трапециевидный профиль, так как при одинаковой с треугольным и ромбовидным профилями толщине он может обеспечить меньшее сопротивление и большее аэродинамическое качество. У чечевицеобразного профиля сопротивление еще меньше, чем у трапециевидного (при одинаковой относительной толщине). Выбором соответствующих углов заострения передней и задней кромок можно добиться хорощей жесткости крыла. Увеличивая углы заострения передней кромки, следует учитывать возможность возрастания волнового сопротивления, а также повышенную чувствительность режима обтекания к изменению углов атаки. Так, с увеличением углов заострения уменьшаются углы атаки, при которых наступает режим обтекания с отошедшей волной, когда резко возрастает сопротивление, нарушается безотрывный характер течения, что вызывает снижение подъемной силы и, как следствие, ухудшение устойчивости. [c.63]

При возрастании плотности теплового потока или дальнейшем увеличении температурного напора (0 > 0, р) число центров парообразования увеличивается настолько, что наступает момент, когда пузырьки сливаются, образуя у поверхности нагрева сплошной паровой слой, от которого периодически отрываются и всплывают крупные пузыри. Такой режим кнпепия жидкости называется пленочным (область ПЛ). Отвод теплоты от стенки к жидкости в этом режиме кипения осуществляется путем конвективного теплообмена и излучения через паровую пленку. Пленочный режим подразделяется па переходный (ПР), устойчивый пленочный (УПЛ) и теплообмен излучением ТИ). Паровая пленка представляет собой большое термическое сопротивление ввиду своей малой теплопроводности (в 20—40 раз меньше, чем у жидкости), в силу чего теплоотдача от греющей поверхности к жидкости резко ухудш ается, уменьшаясь в десятки раз по сравнению с пузырьковым кипением, а температура стенки при этом значительно возрастает. [c.2]

Режим с малым изменением радиуса пузырька. Рассмотрим такой режим, когда в начальный момент жидкость (г > а) имеет однородную температуру (Ti = T ) и процесс начинается из-за резкого изл енения давления в пузырьке рг и связанной с рг температуры насыщения Taipi), совпадающей с температурой Тх на поверхности пузырька. На начальной стадии, когда размер пузырька после указанного изменения рг пе успел заметно измениться, в уравнении теплопроводности жидкости можно пренебречь конвективной составляющей переноса тепла по сравнению с молекулярной теплопроводностью. Тогда на этой стадии самое сложное уравнение системы (2.6.13) — уравнение с частными производными относительно распределения температуры в жидкости Ti = Ti, нужное для определения si, приближенно может быть записано в таком же виде, как в неподвижной среде [c.198]

Изотопные приборы, основанные на использовании проникающей способности у- (реже р-) излучения, в настоящее время занимают более половины всех поставок радиационной техники. В основу почти всех этих приборов положен один и тот же простой принцип счет в детекторе меняется, если меняется толщина или вид материала между детектором и источником. На основе этого принципа конструируются и выпускаются различные толщиномеры, плотномеры, уровнемеры, счетчики предметов, 7-дефектоскопы и многие другие приборы. На этом принципе основаны многочисленные у-релейные устройства, автоматически контролирующие и регулирующие ход производственных процессов. Бета-излучение сильно поглощается веществом. Из-за непрерывности (З-спектра (см. гл. VI, 4, п. 4) и из-за искривления пути электронов в веществе (см. гл. Vni, 3) разные электроны источника имеют разный пробег, от нулевого до некоторого максимального. Количество прошедших через вещество электронов довольно резко зависит от толщины слоя. Поэтому р-толщиномеры имеют довольно хорошую точность, но могут измерять лишь небольшие толщины. Такие толщиномеры применяются, например, для контроля за толщиной производимой фотопленки. Пленка проходит между источником и детектором. Малейшее отклонение толщины от стандартной изменяет число поглощаемых пленкой электронов, т. е. меняет скорость счета детектора. Для больших толщин используются у-толщино-меры. Интересной разновидностью прибора такого типа является односторонний у-толщиномер, измеряющий толщину определенного материала по величине у-излучения, рассеянного назад. Такие толщиномеры применяют для контроля размеров труб на Московском, нефтезаводе. Приборы, основанные на проникающей способности [c.683]

При переходе от ламинарного движения к турбулентному после достижения Rejf 3,2-10 толщина пограничного слоя и касательные напряжения на стенке начинают сильно возрастать, резко изменяется распределение (профиль) скорости в нем. Область потока толщиной в турбулентном пограничном слое в непосредственной близости от стенки, где может сохраняться ламинарный режим движения, но может возникать и турбулентный [80], называется вязким подслоем. [c.276]

Увеличение екр за счет измельчения размера исходных зерен может быть очень эффективно усилено введением большого количества дисперсных частиц других фаз. Так, хромовую бронзу (Си+0,5%Сг) перед рекри-сталлизационным отжигом подвергали холодной прокатке. Режим рекристаллизационнрго отжига составил 1000 °С, 30 мин. В крупнозернистом ( )=0,7 мкм) и однофазном состоянии перед деформацией, полученном закалкой с высокой температуры, екр оказалась равной 2%. Когда перед деформацией структура была мелкозернистой (D= 0,02 мм) и сплав содержал значительное количество хрома, выделившегося из твердого раствора, значение екр резко повысилось и составило 18— 20%. [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...