РЕЖИМЫ СВАРКИ — РЕЗКА МЕТАЛЛО

Режимы ручной огневой резки—см. гл. IV,. Технология сварки и резки металлов . [c.530]

Глава IV Технология сварки и резки металлов" содержит классификацию способов сварки, сведения о технологии, режимах, оборудовании ручной и автоматической дуговой электросварки, контактной электросварки, газовой сварки и резки, а также пайки металлов. [c.562]

В справочном пособии систематизированы сведения по нормированию материалов, применяемых при сварке, пайке и резке металлов, а также по определению удельных норм расхода сварочных материалов и электроэнергии на основе анализа литературных источников, ГОСТов, отраслевых методических и нормативных материалов. Для ориентировочных расчетов указана стоимость сварочных материалов, наиболее распространенных на производстве. Пособие содержит практический материал по выбору режимов сварки и резки. [c.2]

Второе издание (первое издание на русском языке —в 1980 г.) значительна переработано н дополнено. Приведена информация о применении различных методов сварки, пайки, склеивания и резки металлов, а также сварки и склеивания пластмасс. Рассмотрены основные параметры процессов, конструктивное исполнение соединений, оптимальные режимы их обработки, рекомендуемые сварочные и присадочные материалы. Описано оборудование, используемое для указанных процессов. [c.32]

РЕЖИМЫ СВАРКИ — РЕЗКА МЕТАЛЛОВ [c.455]

Однако в некоторых случаях колебания режима сварки и прежде всего недопустимо большое увеличение длины дуги при ручной сварке может привести к резкому снижению пластических свойств металла шва. При рассмотрении влияния азота на структуру сварных швов это обстоятельство уже отмечалось. С точки [c.243]

Другое затруднение при сварке алюминиевых сплавов обусловлено тем, что алюминий имеет высокий коэффициент линейного расширения (например, в 2 раза больше, чем у низкоуглеродистой стали). В результате при сварке возникают значительные остаточные напряжения и деформации, которые в сочетании с неправильным режимом охлаждения (чрезмерно резким) могут привести к образованию трещин в процессе завершения кристаллизации металла шва. [c.125]

Универсальные тиристорные сварочные выпрямители выполнены с тиристорным регулированием и имеют универсальные жесткие и падающие внешние характеристики, предназначены для механизированной сварки в среде углекислого газа, под флюсом, резки металлов. Выпрямители на силу тока до 630 А могут быть использованы для ручной дуговой сварки штучными электродами. Выпрямители типов ВДУ-505 и 506 обеспечивают сварку в углекислом газе на силе тока 60 А сварочной проволокой диаметром 1,2 мм, имеют бесступенчатое автоматическое изменение индуктивности в сварочной цепи в зависимости от режима сварки. В схему управления выпрямителей на силу тока 500 и 630 А введено устройство, обеспечивающее форсирование зажигания дуги при сварке в защитных газах, а на силу тока 1250 А — в защитных газах и под флюсом. [c.58]

При выборе режимов сварки таких сталей стремятся обычно к предотвращению резкой закалки в зоне термического. влияния и перегрева металла околошовной зоны, следствием которого является значительное разупрочнение в участках отпуска. [c.34]

Нитриды, располагаясь в шве в виде азотных игл, вызывают резкое падение пластичности, повышают твердость,и хрупкость металла шва. Старение в низкоуглеродистых сталях становится заметным при содержании в них азота более 0,05%. Снижение содержания азота в сварном шве до 0,02—0,05% достигается при сварке электродами с толстым покрытием и до 0,008% при сварке закрытой дугой под флюсом, а также применением сварочных проволок с повышенным содержанием марганца. На степень насыщения металла шва азотом оказывают влияние режимы сварки, причем с увеличением силы тока и уменьшением дугового промежутка содержание азота в сварном шве уменьшается. [c.29]

В зависимости от режима сварки в околошовной зоне высокопрочных легированных сталей формируются закалочные структуры, пластичность которых резко снижается при повышенном содержании водорода. Водород выделяется в несовершенствах строения металла (порах, трещинах, по границам зерен и т. д.) и вызывает возникновение высоких локальных напряжений. При совместном воздействии напряжений, обусловленных процессом сварки, структурными [c.12]

Сведения, приведенные в справочнике, представляют интерес для специалистов, работающих в области сварки, пайки, склеивания и резки металлов, а также сварки и склеивания пластмасс. Табличная форма подачи материала позволила в небольшом объеме отразить современный уровень развития техники сварки, пайки, резки и склеивания металлов и пластмасс в ГДР. Изложены способы исполнения соединений и оптимальные режимы их обработки. Приведены рекомендации по применению присадочных и сварочных материалов. Рассмотрены типы применяемого оборудования. [c.4]

Свариваемые кромки перед сваркой в углекислом газе должны быть очищены от грязи, масла, ржавчины и окалины. Допускается сварка деталей после газовой резки при условии очистки поверхности от окислов. При сборке деталей прихватки должны выполняться электродами с качественным покрытием или сваркой в углекислом газе. Прихватка голыми электродами или электродами с меловым покрытием не допускается, так как это вызывает образование пор в металле шва. Поверхность применяемой электродной проволоки должна быть чистой. Наличие на поверхности электродной проволоки технологических смазок, антикоррозийных покрытий и масел вызывает неустойчивость режима сварки, усиленное разбрызгивание жидкого металла, колебание размеров шва и образование пор. На автозаводе им. Лихачева применена промывка проволоки перед сваркой в дихлорэтане. Это улучшило стабильность процесса и качество швов. Электродная проволока не должна иметь резких изгибов и должна быть аккуратно уложена в кассеты. [c.113]

В зависимости от толщины свариваемого металла и формы разделки кромки подготовляют обрезкой на ножницах, строганием или газовой резкой. Наибольшее применение находит механизированная (машинная) кислородная резка, обеспечивающая высокую производительность и достаточную в большинстве случаев точность подготовки кромок. Последующая механическая обработка при качественном резе для сталей большинства марок не требуется. Необходимая точность подготовки кромок определяется типом шва, способом и режимом сварки. Отклонения от заданных размеров могут привести к снижению качества шва или повышению трудоемкости работ. [c.180]

Основное требование, предъявляемое к флюсу, заключается в том, чтобы он, способствуя наиболее глубокому проплавлению металла, повышал режущие свойства дуги. В работе [10] отмечается, что чем выше тугоплавкость флюса, тем при неизменны. режимах, меньше зона проплавления металла и тем большую толщину его может проплавить дуга. В качестве флюсо могут быть использованы различные вещества смеси кварцевого песка с железной окалиной или формовочной землей плавленые флюсы, используемые при сварке, а также доменные или мартеновские шлаки [И]. Использование последних не снижает устойчивости процесса и не влечет за собой понижения скорости резки. [c.19]

Особенности сварки цветных металлов и их сплавов обусловлены их физико-механическими и химическими свойствами. Температуры плавления и кипения цветных металлов невысокие, поэтому при сварке легко получить перегрев и даже испарение металла. Если сваривают сплав металлов, то перегрев и испарение его составляющих может привести к образованию пор и изменению состава сплава. Способность цветных металлов и их сплавов легко окисляться с образованием тугоплавких оксидов значительно затрудняет процесс сварки, загрязняет сварочную ванну, снижает физико-механические свойства сварного шва. Ухудшению качества сварного соединения способствует также повышенная способность расплавленного. еталла (сплава) поглощать газы (кислород, азот, водород), что приводит к пористости металла щва. Большая теплоемкость и высокая теплопроводность цветных металлов и их сплавов вызывают необходимость повышения теплового режима сварки и предварительного нагрева изделия перед сваркой. Относительно большие коэффициенты линейного расширения и большая линейная усадка приводят к возникновению значительных внутренних напряжений, деформаций и к образованию трещин в металле шва и околошовной зоны. Резкое уменьшение механической прочности и возрастание хрупкости металлов при нагреве могут привести к непредвиденному разрушению изделия. [c.129]

В условиях. высокого давления и продолжительного нагрева температура металла в ядре может несколько превышать температуру плавления. Находясь в жидкой фазе, металл подвергается интенсивному перемешиванию. Это подтверждается равномерностью распределения соответствующих элементов в зоне плавления при сварке разнородных сплавов, а также специфической картиной завихрений металла при жестких режимах сварки (фиг. 2). Можно предполагать, что причинами перемешивания металла являются конвекционные потоки, возникающие вследствие неравномерного распределения непрерывно меняющегося поля тока, образования местных электрических полей от токов Фуко, а также течения нагретого металла сварочного контакта в твердо-жидкой фазе под влиянием действующего усилия сжатия. Переход из твердого состояния в жидкое сопровождается резким объемным расширением, которое, однако, мало заметно благодаря одновременно активно протекающим процессам выдавливания сильно нагретого металла в зазор между деталями. Тем ке менее, во время расплавления увеличивается расстояние между электродами. [c.9]

В начале процесса образования соединения в связи с малой площадью контакта рельефа с плоской деталью контактное сопротивление деталь-деталь при РС больше, чем при ТС того же металла. После включения сварочного тока это приводит к интенсивному нагреву металла рельефа и деформации его вершины. Контактное сопротивление быстро уменьшается, и теплота в основном В1> деляется за счет собственного сопротивления металла рельефа. Нагреваемые рельефы не должны преждевременно сильно деформироваться если это произойдет до образования зоны расплавления в контакте деталей, то детали придут в соприкосновение по всей их внутренней поверхности, и ток пойдет минуя рельефы через холодные участки металла, имеющие малое сопротивление. Дальнейший нагрев рельефа резко уменьшится, и соединение не образуется. При правильно выбранных форме рельефа и режиме сварки в зоне соединения за счет теплового расширения металла обеспечивается некоторый зазор между деталями, препятствующий их случайному соприкосновению и появлению дополнительных (помимо рельефа) путей прохождения тока через детали. [c.14]

Скорость охлаждения оказывает существенное влияние на форму и характер распределения гидридов. При малых и средних скоростях охлаждения гидриды выделяются в виде крупных пластинок, а при высоких скоростях — равномерно в виде дисперсных мелких включений [4, 5, 17]. Грубые пластинчатые выделения гидридной фазы вызывают заметное понижение сопротивляемости основного металла и сварных соединений замедленному разрушению. Поэтому для предупреждения возникновения резких локальных искажений решетки и концентраций микронапряжений, связанных с гидридным превращением, наиболее благоприятны режимы сварки с высокими скоростями охлаждения. [c.34]

При сварке алюминия и его сплавов необходима особая чис-гота металла и присадки, строгое соблюдение режимов сварки (наклона головки горелки по отношению к плоскости металла и разделке, вылета электрода, длины дуги, расхода газа и его давления, способа подачи присадки в зону дуги и др.). Иногда самое незначительное нарушение режимов сварки приводит к ухудшению защиты дуги, что резко снижает качество сварки. Даже небольшой подсос воздуха в дугу вызывает ухудшение формирования шва и образование черного налета на поверхности, что свидетельствует об окисляемости металла шва. Иногда при недостаточно плотном навинчивании колпачка наблюдается подсос воздуха по зазору между вольфрамовым электродом и цангой. Необходимо учитывать и то обстоятельство, что при чрезмерном уменьшении скорости сварки также возможно появление черного налета на поверхности швов. [c.117]

Окисление элементов и состав металла шва в большой степени зависят от режима сварки (табл. 19). Влияние режима сказывается вследствие изменения характера металлургических реакций, протекающих в дуге, и изменения проплавления основного металла. С повышением напряжения окисление элементов резко увеличивается, а с увеличением величины тока — уменьшается. [c.51]

Структурная диаграмма построена на базе составов сталей и швов с содержанием углерода свыше 0,10 % Для них наличие в структуре мартенсита, как правило, приводит к резкому снижению пластичности и создает опасность появления трещин. Поэтому условием выбора режимов сварки и сварочных материалов является расположение возможных составов металла щва вне зон с мартенситной структурой. В последнее время, однако, все большее распространение находят применение стали и сварочные материалы со сверхнизким содержанием углерода менее 0,05 % Для них наличие мартенсита в структуре не снижает заметно пластичности и не приводит к образованию технологических трещин. [c.427]

В сравнении с сочетанием алюминия с другими металлами (например, Ni, Fe) для взаимодействия А1 с Си характерны большие скорости роста прослоек интерметаллидов и малая продолжительность латентного периода. Для каждого способа существует достаточно узкий диапазон значений технологических параметров режимов сварки и температурно-временных условий эксплуатации биметаллического соединения. Работа биметалла А1 + Си допускается при температуре, не превышающей 400 °С во избежание интенсивного роста диффузионного слоя и резкого ухудшения механических свойств. При нагреве выше указанной температуры в соединении алюминий+ Л96 по мере ее роста и продолжительности выдержки образца идет [c.453]

Помещение электросварочной также оборудовано принудительной вытяжной вентиляцией. У сварочного стола имеется дополнительная вытяжная вентиляция. На силовом щите наряду с рубильниками включения и выключения сварочного агрегата замонтирован переключатель температуры всасываемого воздуха. Имеется также переключатель режима работы агрегата на сварку или резку металла. Электросварочный трансформатор установлен в нише, на дверцу которой выведена рукоятка регулировки сварочного тока на большую или меньшую величину. Сварочные электроды и провод хранятся в двух специальных нишах. [c.309]

Сваривание деталей происходит при значительно меньших плотностях мощности, чем резка (см. рис. 65). Это объясняется тем, что при сварке необходимы только разогрев и плавление материала, т. е. необходимы плотности мощности, еще недостаточные для интенсивного испарения (10 —10 Вт/см ), при длительности импульса около 10 —10 с. Поскольку излучение лазера, сфокусированное на обрабатываемом материале, является поверхностным тепловым источником, то передача тепла в глубину свариваемых деталей осуществляется за счет теплопроводности и зона проплавления с течением времени при правильно подобранном режиме сварки изменяется. В случае недостаточных плотностей мощности имеет место непроплавление свариваемой зоны, а при наличии больших плотностей мощности наблюдаются испарение металла и образование лунок. [c.133]

Сжатой дугой можно производить сварку с глубоким проплавлением, образуя в сварочной ванне сквозное отверстие, по форме напоминающее сверху замочную скважину. Столб дуги при этом погружается в ванну почти на всю толщину кромки детали, вьвдавливая жидкий металл. При движении дуга как бы раздвигает расплавленный металл, направляя его в хвостовую часть ванны. Процесс похож на плазменную резку, но жидкий металл из ванны не удаляется. С обратной стороны через отверстие вырывается факел остывающего газа. Такой способ сварки требует очень точного поддержания режимов сварки и качественной подготовки стыка, так как металл в ванне удерживается только за счет сил поверхностного натяжения. [c.230]

СО2-лазеры. Этот лазер занимает особое место среди всего многообразия существующих лазеров. Он отличается прежде всего высоким КПД, большой энергией и мощностью излучения. В непрерывном режиме получены мощности в несколько десятков-сотен киловатт импульсная мощность достигает уровня в несколько гигаватт энергия в импульсе измеряется в килоджоулях. Частота следования в импульсно-периодическом режиме может составить несколько килогерц. Длины волн излучения СО2-лазера находятся в диапазоне 9—И мкм (средний ИК-Диапазон) и попадают в окно прозрачности атмосферы. Поэтому излучение СОд-лазера удобно для интенсивного воздействия на вещество (например, в технологических целях резка металлов и диэлектриков, сварка и закалка металлов и т. п.). Кроме того, в диапазон длин волн излучения СОг-лазера попадают резонансные частоты поглощения многих молекул, что делает возможным интенсивное резонансное воздействие лазерного излучения на вещество. Все перечисленные достоинства СОд-лазеров делают их наиболее привлекательными во многих прикладных задачах. Рассмотрим основные принципы его работы и остановимся на особенностях схем и конструктивных решений этих лазеров. [c.45]

На отремонтированный барабан составляют формуляр с указанием мест и глубины выборки металла, мест сварки и наплавки и фамилий сварщиков, выполнявших сварочные и наплавочные работы. Составляют также эскизы на места сварки и наплавки с указанием режима сварки и порядка наложения швов. Проверяют выполнение технологического процесса. Проводят внешний осмотр поверхностей, подвергавшихся выборке металла, на отсутствие резких переходов и острых углов, проверяют требуемую чистоту поверхности. Осмотр проводят с использованием лупы с 5-кратным увеличением. Поверхность вновь наплавленного металла и око-лошовную зону на расстоянии не менее 20 мм зачищают абразивным инструментом до металлического блеска с чистотой поверхности не ниже 3-го класса. Места выборки и наплавки металла, сварные соединения и околошовную зону про- [c.281]

При детальном методе расчета за норму принимается максимально допустимый расход материалов на изготовление единицы готовой продукции установленного качества с учетом организационно-технических условий производства. Исходными данными для расчета норм расхода служат чертежи свариваемых изделий, определяющие типы и размеры швов, положение швов в пространстве и их протяженность, а также марки свариваемых материалов технологический процесс на сварку, определяющий способ и режимы сварки марки применяемых при сварке материалов действующие ГОСТы и ведомственные нормали размеры потерь сварочных материалов задания вышестоящих организаций ПО среднему снижению норм расхода материалов планы организационно-технических мероприятий по экономии материальных ресурсов отчетные данные о фактических расходах материалов на изделие акты проверки фактического расхода материалов при выполнении процесса сварки. Для определения потребности в сварочных материалах путем детального расчета можно пользоваться Инструкцией по нормированию расхода материалов в машиностроении , разработанной Научно-исследова-тельским институтом планирования и нормативов при Госплане СССР. Инструкция разработана на основе изучения и обобщения опыта нормирования расхода материалов при сварке, наплавке и резке металлов, накопленного научно-исследовательски- [c.275]

Устранение дефектов в чугунных отливках производится главным образо.м сваркой (заваркой), иногда пайкосваркой, пайкой, пропиткой и замазкой. Свариваемость зависит не только от свойств свариваемого металла (химического состава, структуры и т. д.), но и от способа и режимов сварки, состава присадочных материалов, флюсов и других параметров. Чугун является трудносварииае-мым сплавом [1, 27] вследствие образования в шве и околошовной зоне хрупких и труднообрабатываемых структур отбела и закалки, повышенной склонносчи к образованию трещин и склонности к порообразованию. Затруднения особенно резко возрастают при так называемых холодных способах сварки. При горячей сварке (предварительный подогрев отливок), а также при низкотемпературных процессах (пайка, пайкосварка) образование указанных дефектов менее вероягко и обычно полностью исключается. Мероприятия для борьбы с дефектами при свар че необходимы в тем большей степени, чем ни.чсе прочность и пластичность чугуна, в частности при заварке БЧ, а следовательно, и КЧ до отжига. Наиболее благоприятными являются чугуны с мелкозернистым перлитом и мелким графитом и, в частности, чугуны, легированные N1, Т и Мп [7]. [c.674]

Особенности сварки разнородных сталей связаны с различием их теплофизических свойств и спецификой диффузионных процессов Б плоскости сварки. Эти особенности хорошо проявляются при сварке труб из аустенитной и перлитной сталей. Их сваривают при изготовлении узлов котельных установок, работающих при высоких температурах. Сварка таких комбинированных соединений осуществляется по режимам сварки аустенитной стали без последующей термической обработки. Для получения одинакового нагрева заготовок при сварке с подогревом установочная длина труб из аустенитной стали выбирается в 2,5—3 раза меньше, чем у перлитной стали. Это связано с более С1 льным отводом тепла в электроды у перлитной стали, более интенсивным нагревом аустенитной ста, И по сравнению с перлитной при одинаковой плотности тока из-за ее более высокого электрического сопротивления. Соединение хорошего качества получается при одинаковом разогреве обеих концов заготовок. Фактическое укорочение при оплавлении перлитной стали (15ХМ) составляет 45—60% укорочения аустенитной стали. Сварка по режиму аустенитной стали связана с тем, что при оплавлении на торце перлитной стали образуется слой расплавленного металла, близкий по составу к аустенитной стали, вследствие чего сварка происходит, как между аустенитными сталями. Для соединения аустенитной стали с перлитной характерна резкая граница в стыке, наличие остаточных напряжений, а также появление переходных структур после термической обработки и длительной эксплуатации при высоких температурах. Резкая граница в качественном стыке не оказывает влияния на свойства соединений (табл. 17). [c.149]

Стали, закаливающиеся при жестких режимах сварки, т. е. стали с низкой критической скоростью закалки (углеродистые с содержанием С 0,35% и более, низколегированные с содержанием С более 0,2% и др.) закаливаются и в зоне термического воздействия резки. В некоторых случаях, в связи с необходимостью предотвращения трещин вблизи поверхности реза или исключения высокой твердости и низкой пластичности в этой зоне, при резке приходится принимать соответствующие технологические меры предварительный подогрев металла (иногда тем же резаком) или снижение скорости охлаждения посредством дополнительного источника нагрева, перемещаемогопозади основного резака, выполняющего резку (например, дополнительного резака, сжигающего тонкий слой металла с уже отрезанной кромки). [c.172]

При многослойной сварке длинными участками термические циклы отдельных слоев практически не зависят друг от друга, так как металл в околошовной зоне каждого предыдущего слоя успевает почти полностью охладиться до начала укладки следующего. Однако последующие слои охлаждаются все-таки несколько медленнее, чем первый. Поэтому выбор режимов сварки закаливающихся материалов обычно ведут по первому слою. По своему характеру и параметрам термический цикл околошовной зоны при укладке первого слоя многослойного шва принципиально не отличается от случая однопроходной наплавки или сварки угловых швов. Расчеты в обоих случаях основываются на одних и тех же схемах [23, 24]. Однако в отношении возможностей регулирования структуры и свойств шва и околошовной зоны многослойная сварка длинными участками обладает двумя существенными преимуществами по сравнению с однопроходной сваркой или наплавкой 1) резким снижением длительности t + Г пребывания металла при температурах выше конца фазового превращения и температуры интенсивного роста зерна чем меньше погонная энергия дуги (т. е. больше число слоев), тем меньше длительность Г + Г 2) смягчающим воздействием теплоты последующего слоя на структуру предыдущего. Благодаря этим преимуществам способ многослойной сварки длинными участками является основным технологическим вариантом для соединения большинства высокопрочных сплавов титана средней и большой толщины. [c.20]

Б с.гфавочнике привалены сведения об оборудовании и аппаратуре для газопламенной обработки металлов, присадочных материалах, горючих газах и флюсах, даны указания по расчету и выбору режимов сварки, наплавки и резки черных и цветных металлов, освещены вопросы поверхностной закалки, пайки металлов, сварки пласт.м.чсс, техники безопасности и противопожарной защиты. [c.2]

Дефектами сварных соединений, способными вызвать разрушения при низких температурах, могут быть в первую очередь несплавления, трещины, плоские по форме шлаковые включения, острые подрезы, места пересечения швов с участками расслоения металла, мелкие невидимые трещины в угловых швах нахлесточных соединений, непроваренные места остановки процесса сварки, а также резкие вырезы с малыми радиусами после термической резки, неплавные переходы корневых валиков к основному металлу в многослойных швах, глубокие неровности от чешуйчатости поверхности шва, сильные сужения швов из-за нарушения режима сварки. [c.170]

При многослойной сварке длинными участками металл в околошовной зоне каждого предыдущего слоя успевает почти полностью охладиться до начала укладки следующего. Однако последующие слои охлаждаются все-таки несколько медленнее, чем первый. Поэтому выбор режимов сварки закаливающихся материалов обычно ведут по первому слою. По своему характеру и параметрам термический цикл околошовной зоны при укладке первого слоя многослойного шва принципиально не отличается от случая однопроходной наплавки или сварки угловых швов. Расчеты в обоих случаях основываются на одних и тех же схемах [70, 71]. Однако в отношении возможностей регулирования структуры и свойств шва и околошовной зоны многослойная сварка длинными участками обладает двумя существенными преимуществами по сравнению с однопроходной сваркой или наплавкой 1) резкое снижение длительности пребывания ме- [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...