Режимы газовой резки

Режимы газовой резки [c.420]

Таблица 4. Режимы газовой резки высокопрочных сталей

Трещины тепловые — разрывы в теле отливки, получающиеся при термической обработке или газовой резке. Это связано с нарушением режима термической обработки и неравномерным нагревом отливок при сварке. [c.203]

Причины образования повышенное содержание серы в стали (красноломкость) сопротивление усадке отливки со стороны формы и стержней, каркаса, прибылей, литников и заливов в разъеме преждевременная выбивка отливки поздняя очистка заливов с опоки затруднение свободной усадки отливки заливка формы очень горячим металлом и с большой скоростью неправильное расположение холодильников и несоответствие их размерам и сечениям отливки неправильный подвод металла неправильный режим газовой резки и заварки дефектных мест в отливках несоблюдение режима термической обработки [c.144]

Для разборки заклепочных соединений рамы применяют пневматические рубильные молотки, газовую резку и воздушно-дуговую резку угольными электродами. Газовая резка сопровождается значительным оплавлением основного материала и изменением его структуры в зоне термического влияния. Эти недостатки отсутствуют у воздушно-дуговой резки угольным электродом, выполняемой резаком РВД-4А-66 с подводом сжатого воздуха от сети давления 4... 5 кгс/см . Резку выполняют при прямой полярности ( плюс -на детали) электродами диаметром 6 или 8 мм марки Эффект или Экстра на режиме сила тока 400... 430 А напряжение 35. .. 40 В вылет электрода 60... 70 мм угол между электродом и горизонталью 45. .. 60 После среза головки заклепку выбивают из отверстия пневмомолотком с оправками (табл. 30.2). [c.299]

Приведенные режимы кислородно-газовой резки следует рассматривать как ориентировочные для производительного и качественного процесса резания на кон- кретной установке режим работы необходимо определить экспериментально. [c.185]

Режимы резки. Ориентировочные режимы плазменной резки, поданным К. В. Васильева [5], приведены в табл. 14 и 15. Скорость плазменной резки и другие параметры могут значительно отличаться от приведенных в таблицах в зависимости от напряжения источника, состава газовой смеси, конструкции резака и других факторов. [c.58]

Свариваемые кромки перед сваркой в углекислом газе должны быть очищены от грязи, масла, ржавчины и окалины. Допускается сварка деталей после газовой резки при условии очистки поверхности от окислов. При сборке деталей прихватки должны выполняться электродами с качественным покрытием или сваркой в углекислом газе. Прихватка голыми электродами или электродами с меловым покрытием не допускается, так как это вызывает образование пор в металле шва. Поверхность применяемой электродной проволоки должна быть чистой. Наличие на поверхности электродной проволоки технологических смазок, антикоррозийных покрытий и масел вызывает неустойчивость режима сварки, усиленное разбрызгивание жидкого металла, колебание размеров шва и образование пор. На автозаводе им. Лихачева применена промывка проволоки перед сваркой в дихлорэтане. Это улучшило стабильность процесса и качество швов. Электродная проволока не должна иметь резких изгибов и должна быть аккуратно уложена в кассеты. [c.113]

В зависимости от толщины свариваемого металла и формы разделки кромки подготовляют обрезкой на ножницах, строганием или газовой резкой. Наибольшее применение находит механизированная (машинная) кислородная резка, обеспечивающая высокую производительность и достаточную в большинстве случаев точность подготовки кромок. Последующая механическая обработка при качественном резе для сталей большинства марок не требуется. Необходимая точность подготовки кромок определяется типом шва, способом и режимом сварки. Отклонения от заданных размеров могут привести к снижению качества шва или повышению трудоемкости работ. [c.180]

Во всех случаях, когда к точности и чистоте поверхности реза предъявляются повышенные требования, следует предпочесть автоматическую либо полуавтоматическую резку ручной. При этом наибольшую точность и чистоту реза обеспечивают машины прямоугольно-координатного и полярно-координатного типа. Кроме того, необходимо учитывать известное из курса технологии газовой резки влияние на точность резов последовательности их выполнения и режимов резки, способов закрепления разрезаемых листов и других технологических условий, а также мер по уменьшению деформаций металла при резке. [c.78]

Режимы газовой машинной прямолинейной резки технического титана приведены в табл. 56. [c.388]

Чистота разрезанных кромок (отсутствие на поверхности реза значительных гребешков, выхватов и других неровностей) также определяет точность газовой резки и зависит от строгости соблюдения технологии резки и применяемых режимов. [c.390]

Переход на парожидкостный режим при докритических параметрах охладителя сопровождается повышением гидравлического сопротивления пористого материала вследствие увеличения объема паров охладителя. При этом пористая стенка начинает работать на устойчивом режиме парожидкостного охлаждения, но при увеличенном давлении охладителя. Температура же горячей стенки скачкообразно возрастает и в определенном диапазоне расходов охладителя остается постоянной (см. рис. 6.3). Постоянство температуры горячей стенки в некотором интервале расходов охладителя можно объяснить тем, что при истечении из пористой стенки парожидкостной смеси не вся жидкость участвует в ее охлаждении, часть жидкости в виде мельчайших капель по инерции проходит сквозь пограничный слой и уносится потоком горячего газа. По мере уменьшения расхода охладителя количество жидкости в парожидкостной смеси уменьшается, а граница раздела жидкость—пар перемещается внутрь стенки. Температура поверхности, соприкасающейся с горячим газом, остается постоянной, а температура стенки со стороны подачи охладителя возрастает и достигает температуры кипения. Этот момент характеризуется вторичным повышением гидравлического сопротивления пористого материала. Над пористой стенкой со стороны подачи охладителя образуется паровой слой. Система начинает работать на паровой режим охлаждения. При этом температура горячей поверхности стенки резко возрастает, что может привести к ее прогару. По мере повышения в газовом потоке давления область удельных расходов охладителя, где температура горячей стенки постоянна, сокращается и>за уменьшения скрытой теплоты парообразования (см. рис. 6.4). [c.154]

В теплогенераторах, работающих на высокотемпературных теплоносителях, циркуляция теплоносителя принудительная, а температура нагрева ниже температуры насыщения при данном давлении. Теплоносители в процессе эксплуатации подвергаются термическому разложению, которое происходит на границе теплоносителя с греющей стенкой, т. е. в пограничном слое. По этой причине у термостойких ВОТ (ДФС, ДТМ и КТ-2) на греющей стенке образуется кокс, у термически малостойких (масла АМТ-200 и ИС-40А) образуются пузырьки газообразных продуктов разложения, которые с увеличением плотности теплового потока сливаются между собой, образуя сплошную пленку. Образование на поверхности нагрева кокса или газовой пленки резко ухудшает теплообмен между ВОТ и поверхностью нагрева. Во избежание этого для всех ВОТ при турбулентном течении их в трубах максимальная температура стенки не может превышать более чем на 20 °С предельную температуру применения данного теплоносителя, так как при температуре на 30...40°С выше наступает период интенсивного разложения теплоносителя с образованием на греющей поверхности слоя кокса либо газовой пленки. В современных теплогенераторах ВОТ, радиационная поверхность нагрева которых выполнена в виде змеевика с плотной навивкой, теплопередача осуществляется через поверхность, обращенную внутрь, к вертикальной оси змеевика. Во всех гидродинамических режимах течения ВОТ наименьшие значения коэффициента теплоотдачи наблюдаются на поверхности, обращенной внутрь змеевика, а следовательно, эта область является наиболее теплонапряженной. В связи с этим предельную плотность теплового потока для теплогенератора ВОТ змеевикового типа подсчитываю по формуле [c.292]

Глава IV Технология сварки и резки металлов" содержит классификацию способов сварки, сведения о технологии, режимах, оборудовании ручной и автоматической дуговой электросварки, контактной электросварки, газовой сварки и резки, а также пайки металлов. [c.562]

В настоящее время мы являемся свидетелями непрерывно увеличивающейся мощности излучения как твердотельных, так и газовых лазеров, работающих в постоянном режиме, что расширяет возможности их применения при различных технологических операциях сварке деталей значительно больших габаритов, резке более толстых листов с большими скоростями, сверлении с увеличенными скоростями отверстий значительных диаметров и т. д. [c.321]

При установке контактного экономайзера замена дымососа не производилась. В процессе испытаний выявилось, что с пуском контактного экономайзера, несмотря на существенное увеличение сопротивления газового тракта, тяга в котле не ухудшилась, а даже улучшилась (разрежение за котлом увеличилось на 8—10 мм вод. ст.), и в результате оказалось возможным сохранить тот же дымосос. Более того, нагрузка на дымосос уменьшилась на 10—15%. Это объясняется значительным уменьшением объема прокачиваемых дымососом газов из-за резкого снижения их температуры (особенно при режиме конденсации водяных паров), увеличением при этом удельного веса газов и соответственно напора, развиваемого дымососом. [c.83]

В современных ГТУ непосредственный впрыск воды, хотя и увеличивает мощность установки, но, как правило, снижает ее оптимальный к. п. д. Это связано с тем, что в условиях увеличившихся относительных к. п. д. газового цикла присущие ему необратимые потери с избытком компенсируются более высокой средней температурой подвода тепла. Несмотря на это, ГТУ с увлажненным газовым потоком в последние годы являются объектом усиленного внимания. Здесь речь идет прежде всего о маневренных установках, рассчитанных на пиковые режимы работы. В таких условиях некоторое снижение к. п. д. может компенсироваться снижением капитальных затрат и увеличением предельной мощности. Важное значение имеет также возможность быстрого запуска. Необходимо, однако, подчеркнуть, что, несмотря на термодинамически менее выгодный цикл, средний эксплуатационный к. п. д. ГТУ в условиях резко переменных режимов может даже возрасти благодаря увлажнению газового потока. [c.13]

Одним из эффективных средств улучшения термоэластичности обойм направляющих аппаратов газовой турбины явилось выполнение их из большого количества сегментов. НЗЛ была с успехом применена подвеска сегментов обойм в кольцевых выступах корпуса обоймы, при котором исключались ее температурные коробления, возникающие обычно при резком изменении режимов работы машины (ГТ-700-5). В машинах КТЗ (ГТУ-4 и ГТУ-9) применена сварная эластичная обойма, состоящая из двух относительно тонких полуколец корытообразного поперечного сечения, свободно подвешенных в корпусе турбины. [c.64]

При неправильном режиме работы котлов на газовом топливе, т.е. при нарушении устойчивости горения (отрыв или проскок пламени при резких изменениях режимов работы, неисправности газогорелочных, тягодутьевых и стабилизирующих устройств, повреждения газоходов и воздуховодов и т. д.), в их топках, газоходах и боровах при определенных условиях может образоваться взрывоопасная газовоздушная смесь. Если ее температура достигнет температуры воспламенения, то независимо от того, произошло ли это во всем объеме или в ограниченной его части, возможен взрыв смеси. [c.23]

Для резки металлов применяют лазерные установки на основе твердотельных или газовых лазеров (см. гл. 12), работающих как в импульсном, так и в непрерывном режимах. [c.314]

Важной характеристикой осевого компрессора является граница помпа-жа, связанная с явлением помпажа. В процессе работы осевого компрессора возникают возмущения, вызываемые изменениями как частоты вращения, так и сопротивления сети — газовой турбины. Они могут вывести систему компрессор — ГТ из равновесия. Важным показателем этой системы является аккумулирующая способность сети, определяемая возможностью накопления некоего избыточного рабочего тела по сравнению с его установившимся течением. На этот процесс может повлиять также изменение плотности воздуха. В такой системе могут развиваться режимы с вращающимся срывом потока, нарушающие устойчивость течения и приводящие к пульсациям. Эти явления возникают, в частности, при снижении расхода рабочего тела и уменьшении частоты вращения. При дальнейшем снижении расхода в отдельных зонах проточной части компрессора создается устойчивый вращающийся срыв потока, который сильно замедляется, и может иметь место обратное течение ( .j < 0). Развитие этого вращающегося срыва при дальнейшем уменьшении расхода в конце концов приводит к полной потере устойчивости потока и появлению колебаний давления в системе компрессор — ГТ, т.е. возникает помпаж. Это явление характеризуется нарастающим гулом в работающем компрессоре, хлопками в заборном устройстве и выбросом воздуха, появлением вибраций лопаточного аппарата вплоть до его разрушения. Одновременно резко падает КПД компрессора, поэтому явление помпажа недопустимо даже кратковременно [c.50]

Нитроцементация, т. е. насыщение поверхности стальных изделий азотом и углеродом одновременно, является наиболее прогрессивным способом ХТО и поэтому наиболее широко используется в производстве. Не случайно, что большое внимание исследователей и производственников уделено разработке нитроцементации в режиме ТЦО. Особенностями процесса нитроцементации конструкционных сталей являются понижение максимальной температуры насыщения до 870 °С и снижение содержания аммиака в газовой среде от 10—25 до 1—5 %. Это резко уменьшает вероятность образования крупного зерна, темной составляющей , в структуре и избыточной карбонитридной фазы (сетки), снижающих прочностные и пластические свойства деталей. Снижение температуры обработки при нитроцементации обусловлено тем, что диффундирующий в сталь азот существенно уменьшает значения температуры критических точек и этим обеспечивает необходимую диффузию углерода в аустенит при меньших температурах. [c.207]

Текущий контроль за процессом сварки. В процессе сварки проверяют соблюдение сварщикадп установленных параметров режима сварки и исправность работы сварочного оборудования. Осматривают сварные швы для выявления внешних дефектов и замеряют их геометрические размеры. Замеченные отклонения устраняют непосредственно в процессе изготовления конструкций. Выявленные дефекты удаляют механическим путем или с помощью поверхностной газовой резки, а дефектные участки швов заваривают. Дефекты при повторной заварке исправляют в соответствии с установленными нормами. [c.367]

Процесс газовой резки конструкционных сталей не встречает никаких технологических трудностей. Резка их производится на тех же режимах, что и простой малоуглеродистой стали. Некоторое исключение составляют стали с повышенным содержанием хрома или кремния. При резке этих сталей образуются тугоплавкие окислы, затрудняющие удаление шлака из разреза, в результате чего происходит зашлаковывание кромок. [c.381]

С целью исследования качества кромок при резке на серийной щарнирной машине АСШ-1 и отработки на ней режимов точной газовой резки, автором совместно с Г. И. Клебановым в лаборатории сварки МВТУ была исследована резка листовой конструкционной стали 40 толщиной 6, 12 и 20 мм. Эти исследования показали, что при строгом соблюдении технологии прямолинейной газовой резки стали толщиной от 6 до 20 мм (при размерах разрезаемых пластин 200X200 мм) отклонения линии реза от требуемого размера составляют не более 0,2 мм. наибольшая высота гребешков и величина выхватов достигает 12—15 мк, наибольшее отклонение реза от прямого у ла — 2°, наибольшая величина оплавления кромки 0,5 мм. С увеличением размеров разрезаемого листа, при длине реза до 500— 600 мм наибольшая высота гребешков и величина выхватов несколько увеличиваются, составляя для прямолинейных резов около 40 и для криволинейных 65—70 мк кроме то. о, было установлено, что изменение чистоты кислорода в пределах [c.399]

Движёийи сферы в жидкости изменетне v наблюдается лишь в области автомодельности (Нев>103). Характер зависимости коэффициентов скольжения фаз по пульса-ционной скорости в основном соответствует отмеченным изменениям. При этом для потоков газ — твердая частица коэффициент скольжения резко падает для крупных частиц. При изменении критерия Рейнольдса сплошной среды и отношения плотностей компонентов соотношения между у т и qjw для газа и жидкости качественно сохранятся. Поэтому можно полагать, что наиболее эффективным для интенсификации поперечного переноса массы и тепла будет использование твердых частиц в газовых потоках в области закона Стокса и в части переходного режима. [c.107]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

В подавляющем большинстве газовых лазеров инверсия населенностей создается в электрическом разряде. При этом электроны разряда возбул<дают газ, создавая инверсию населенностей уровней энергии ионов, нейтральных атомов, устойчивых и неустойчивых молекул. Газоразрядный метод применим для возбуждения лазеров как в непрерывном, так и в импульсном режиме. Электрический разряд в газе бывает самостоятельным и несамостоятельным. Несамостоятельные разряды могут быть получены в газах высокого давления и больших объемах. Переход к несамостоятельным разрядам позволил резко поднять мощность и энергию излучения прежде всего таких лазеров с большим КПД, как С02-ла-зеры. [c.895]

Основными источниками вибрации центробежных насосов являются различные формы кавитации [10, 24, 32, 36]. В качестве примера на рис. IV. 1 представлена зависимость общего уровня вибрации Lx лопастного насоса центробежного типа от числа оборотов п на подобных режимах работы H/Q = onst и при постоянном кавитационном запасе Ah = onst, которая имеет три характерные области J, 2, 3. При переходе от бескавитационной работы насоса (область 1) к режиму с газовой кавитацией (область 2) происходит резкое возрастание вибрации, которое становится менее интенсивным в области паровой кавитации 3. [c.164]

Таким образом, для слоев как мелких, так и крупных частиц с повышением температуры при постоянной массовой скорости фильтрации число псевдоожижения растет, а следовательно, в соответствии с двухфазной моделью псевдоожижения при прочих равных условиях приходится ожидать увеличения доли газов, проходящей в виде пузырей, и усиления пульсаций слоя. Этот вывод находится лишь в кажущемся противоречии с установленным в (Л. 17] экспериментальным фактом уменьшения пульсаций слоя при переходе от псевдоожижения его холодным воздухом к режиму с прежним расширением слоя, но при сжигании в нем горючего газа и повышении температуры слоя до I 000° С. Кстати, аналогичное успокоение пульсаций в раскаленном псев-доожиженном слое по сравнению с холодным наступало и в опытах [Л. 116] при сжигании в слое не газа, а жидкого то плива (солярового масла) (рис. 1-10). Однако специально проведенные измерения пульсаций давления в слое в условиях, когда ввод жидкого топлива прекращали, а слой, несмотря на подачу прежнего количества холодного воздуха, оставался достаточно долго горячим благодаря аккумулированному при сжигании топлива теплу, показали в соответствии с формулами (1-14) и (1-15) резкое усиление пульсаций. Таким образом, успокоение пульсаций при сжи гании в псевдоожиженном слое топлив и сохранении прежней массовой скорости фильтрации связано не с высокой температурой слоя, как можно предположить по Л. 17,. 36, 147], а с протеканием реакций горения. iB случае сжигания жидкого топлива присоединялся также процесс быстрого испарения его капелек, попавших на раскаленные частицы. Видимо, вспышки газового и жидкого топлив и локальные повышения давления при мгновенном ис- [c.38]

Можно привести примеры негативного проявления скачка давления, который возникает в элементах оборудования тепловых и ЯЭУ. Как уже отмечалось в гл. 4, реализация сверхзвукового скачка давления может быть первопричиной ухудшения теплообмена в парогенераторах и активных зонах реакторов. Кроме того, кавитационное схлопывание паровых и газовых пузырей само по себе может быть причиной разрушения оборудования станций. В практике эксплуатации конденсатно-питательных и дренажных систем тепловых и атомных электростанций нередко приходится сталкиваться со значительными вибрациями трубопроводов, амплитуды которых достигают значений 130 — 150 мм в районе установки шайб, ограничивающих расход в дренажных трубопроводах, по которым поток жидкости из конденсатосборников направляют в деаэратор. Причиной пульсавд1и является периодическое возникновение сверхзвукового скачка давления в трубопроводе сразу за шайбой, ограничивающей расход. При пробковом режиме течения за шайбой вследствие снижения давления ниже давления насыщения происходит резкое вскипание теплоносителя. Скорость потока резко возрастает, одновременно скорость звука резко падает, в трубопроводе возникает скачок давления. При проходе парового снаряда скачок разрушается. [c.110]

На этих газомазутных котлах блоков 200 Мет проектная схема регулирования вторичного перегрева бай-пасированием теплообменников не может быть использована. Она ориентирована только на снижение температуры промежуточного перегрева, а в эксплуатации данных котлов ощущается постоянная необходимость в обратном —в повышении указанной температуры. Эта Необходимость. вызвана тем, что вторичный перегреватель работает в режиме, резко отличном от расчетного. Отличия сводятся в теплообменниках к наличию нерегулируемого расхода пара через байпасную линию, а в газовой ступени — к отклонению температуры газов от расчетной. [c.203]

Теплообмену между запыленным потоком в режиме псевд00жиже1ния и поверхностью теплообмена аппарата посвящены заботы отечественных н иностранных исследователей Л. 241, 246—250, 257—263]. Было установлено, что коэффициенты теплоотдачи в рассматриваемом случае теплообмена увеличивались с увеличением числа Рейнольдса, скорости потока и удельного веса его твердой фазы и, наоборот, уменьшались с увеличением размеров частиц твердой фазы, порозности слоя, вязкости и теплоемкости газовой фазы. Было установлено также [Л. 250] возрастание величины а с увеличением размеров отверстий решетки аппарата и с уменьшением ее сопротивления. В ядре запыленного потока наблюдается постоянство температуры в радиальном направлении, и только в непосредственной близости от греющей поверхности она резко увеличивается, а у охлаждающей, наоборот, слабо уменьшается (Л. 260]. Наконец, было установлено [Л. 247], что с увеличением диаметра аппарата уменьшается температурный напор между его стенкой и запыленным потоком. [c.348]

Причинами заноса золой могут быть нерациональная конфигурация газового тракта, несимметричное расположение всасывающего короба дымососа и наличие большого количества застойных углов. Значительные отложения несгоревшего топлива в газоходах возникают также из-за плохого распыления мазута, нетостаточиых нагрева и давления мазута перед форсунками, резких снижений нагрузок котла, неправильного режима топ и. [c.181]

В условиях длительной работы жаропрочных материалов высокое содержание второй фазы неизбежно вызовет ее коагуляцию и уменьшение прочности сплава. Кроме того, резко снижается длительная пластичность за счет интенсивного развития межзе-ренного разрушения. Исходя из этого для сплавов, предназначенных к длительной работе, принимают обычно материалы с меньшим количеством избыточной фазы. При использовании для этой цели материалов, предназначенных для краткосрочной службы, удается повысить их длительную прочность и пластичность при переходе к ступенчатой термической обработке 150 ], отличающейся от обычной введением после закалки промежуточных режимов старения при температурах на 100—200° С выше рабочей в целях прохождения процессов коагуляции избыточной второй фазы. Применение этого вида старения позволило использовать для длительной работы в энергетических стационарных установках ряд сплавов на никелевой основе, разработанных для авиационных газовых турбин кратковременного действия. Эта операция явилась полезной и для стареющих алюминиевых сплавов в случае их применения при высоких температурах. [c.31]

Обсудим детально результаты расчета радиационных потоков для режима с селективными стенками. На рис. 6 для поверхности канала в точке 2 = 9.5 м приведены спектральные поверхностные плотности падаюгцего излучения (кривая 2), а также вклад в излучения газового объема Е (кривая 3). Там же для сравнения приведено излучение черного тела при локальной температуре газа (кривая 1). Отметим две характерные спектральные области. Область и < 8000 см характеризуется резким изменением по спектру величин И Е ( И соответствует излучению трехатомных молекул. [c.232]

У маломощных лазеров на газовых смесях низкого давления стационарные аберрации практически отсутствуют. В этих условиях использование плоского резонатора привело бы, из-за наличия динамических аберраций, к недопустимой для большинства практических применений нестабильности процесса генерации. Поэтому здесь обычно применяются устойчивые резонаторы, стрелка прогиба слегка вогнутых зеркал которых существенно превышает динамические волновые аберрации. Это резко снижает чувствительность к динамическим аберрациям (резонатор как бы навязьшает полю определенную структуру несмотря на их наличие) и обеспечивает стабильность режима. [c.205]

При плазменной резке алюминиевых сплавов на поверхности кромки образуется повышенная шероховатость (например, по сравнению со сталью) в виде наклонных рисок и бороздок. Вследствие высоких температур, во много раз превышающих температуру плавления алюминия, на поверхности кромок образуется окисленный слой литого металла, в котором могут быть микроскопические раковины, газовые и шлаковые включения в виде АЬОз, рыхлоты. Поверхностный слой расплава характеризуется большой гигроскопичностью, что способствует загрязнению поверхности и оказывает существенное влияние на свариваемость металла, вызывая в сварных швах образование окисных пленок и микропористости. Однако при оптимальных режимах резки и при соответствующих плазмообразую- [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...