Колебания Нагрузки первого вида

Влияние нагрузки котла на температуру пара удается сравнительно легко устранить, применяя перегреватели смешанного типа. Такой перегреватель состоит из двух ступеней. Первая ступень перегревателя — радиационный перегреватель, который помещается в области высоких температур продуктов горения. Первая ступень перегревателя дает пар, температура которого с ростом нагрузки котла понижается. Другая ступень перегревателя помещается в области уже более охлажденных продуктов горения. Переход тепла от продуктов горения к стенке перегревателя в этой ступени происходит преимущественно за счет конвекции. Поэтому в этой ступени с ростом нагрузки котла температура перегрева повышается. Благоприятным подбором поверхностей обоих видов перегревателя удается при определенном топливе достичь почти постоянной температуры пара при значительном колебании нагрузки котла. [c.250]

На фиг. 4 представлен результат обработки одной из серий опытов, в каждой из которых изменялась только нагрузка. Сплошными линиями изображены зависимости амплитуды автоколебаний, штриховыми — частоты от скорости V. Вид этих кривых в общем соответствует тому, что отмечалось нами при рассмотрении влияния скорости. Специфичным для влияния нагрузки является то, что в неустойчивой зоне колебаний (до первого срыва колебаний) их амплитуда очень слабо зависит от нагрузки. Если обратиться к графикам на фиг. 5, на которых изображены зависимости амплитуды автоколебаний от нагрузки при одинаковых скоростях и, то видно, что ее увеличение в среднем на 50% или совсем не влияет на амплитуду (фиг. 5, б), или приводит к незначительному увеличению ее, примерно на 20% (фиг. 5, а). В остальном действие увеличения нагрузки противоположно увеличению жесткости привода. С ростом нагрузки на направляющих расширяется область скоростей, в которой наблю- [c.130]

Мостовой кран передает на поддерживающие конструкции вертикальные динамические нагрузки двух видов первые из них связаны с вертикальными колебаниями подкрановых балок, крана и тележки вследствие неровностей кранового пути и колес крана. Эти нагрузки зависят ог скорости движения крана, пролета балки и жесткости конструкции моста вторые — нагрузки, вызываемые массой крана, тележки и груза, движущейся по ровной поверхности упругой весомой балки. [c.102]

Здесь первый член характеризует колебательный процесс, при котором все звенья колеблются в фазе, но амплитуда колебаний экспоненциально уменьшается в направлении увеличения номера цепочки. При большом числе звеньев aN ) процесс затухнет раньше, чем колебания достигнут нагрузки. При выполнении этого условия второй член в (8.6.41), возникающий в результате отражения от нагрузки, можно не учитывать. В этом случае огибающая распределения напряжения по звеньям имеет вид экспоненты (рис. 8.10). [c.305]

Колебания станин станов. Одна из особенностей конструкций станов состоит в том, что приводной механизм и волочимое изделие взаимодействуют через станину стана, воспринимающую рабочую нагрузку. При определенных условиях колебания станины стана могут приводить к обрыву изделия. Станину цепного волочильного стана представили в виде балки с упругими опорами, нагруженной переменной во времени силой. Составление расчетной схемы провели в два этапа. На первом этапе определили собственные частоты колебаний балок рабочего стола. На втором этапе рассмотрели вынужденные колебания. Для определения частот собственных колебаний использовали уравнение [c.133]

На схему 44 сравнения через переключатель П2 может быть подан сигнал, пропорциональный амплитуде колебаний активного захвата, или сигнал, пропорциональный максимальной нагрузке за цикл. На другой вход схемы сравнения через переключатель ПЗ поступает сигнал программы. Этот сигнал в виде постоянного напряжения снимают либо с источника 52 опорного напряжения, либо с программатора 53. Балансировку схемы сравнения производят по показаниям иуль-индикатора 45. Алгебраическая сумма сигналов, действующих на входах схемы сравнения, пройдя через цепь 43 коррекции, является управляющим сигналом для потенциометра 42, который выполнен в виде делителя в коллекторной цепи транзистора. Одно плечо делителя образовано постоянным резистором, а другое — внутренним сопротивлением электронной лампы (или полевого транзистора). Управляющее напряжение действует на сетку электронной лампы (затвор транзистора). Эта схема отличается достаточной глубиной регулирования, обеспечивая программирование в пределах 10—100% измеряемого параметра с запасом 20 дБ, Кроме того, она позволяет простым переключением П2 проводить испытания в рел<нме заданных амплитуд колебаний активного захвата (жесткое нагружение) и режиме заданных нагрузок (эластичное нагружение). Автоматически выключается машина при разрушении испытуемого образца 18 или снижении частоты колебаний о заданного значения. В первом случае режим [c.125]

Результаты моделирования представлены в виде графиков переходных процессов скорости нагрузки и давлений в полости силового цилиндра для пяти значений сигнала управления и двух значений массы нагрузки. Эти графики переходных процессов изображены на рис. 6.14 и 6.15. Кроме того, в результате моделирования были получены частотные характеристики дроссельного привода (рис.. 6.16, 6.17 и 6.18), которые отражают связь амплитуды и фазы первой гармоники колебаний скорости нагрузки с амплитудой и фазой гармонических колебаний золотника при трех различных по величине входных амплитудах (х = 0,16 0,5 и 1) и двух массах нагрузки. [c.378]

Если первый из указанных факторов це сильно сказывается на характере распределения энергии по объему пластинки, то влияние второго фактора более существенно. При наличии значительного несоответствия между видом нагрузки и кинематическими характеристиками возбуждаемой моды вообще невозможно сколько-нибудь заметно возбудить колебания объекта. Об этом убедительно свидетельствует первая строка в табл. 11, где приведены данные о распределении энергии для первой собственной частоты при возбуждении [c.191]

Легко видеть, что в случае Л4< = Л, т. е. когда рассматриваются все возможные формы колебаний конструкции, оптимум модели (6.22). т+ дает оценку сверху для значения показателя эффективности оптимального проекта , которую обозначим символом Е+. Напротив, оптимум усеченной модели (6.23) х дает нижнюю оценку для Е — Е . Для проекта нетрудно определить начальный участок спектра частот собственных колебаний со] для двух значений составляющей действующей нагрузки До — До и До . Далее для каждой пары волновых параметров (Д-, 1у) проверяются неравенства (6.15). К множеству Л49) приписываются все пары [1х,1у), для которых выполняется первое неравенство из (6.15). Сюда же могут быть отнесены также такие (Д,/у), Для которых [c.252]

ВОЙ верхней четверти фотографии можно видеть два возобновления роста нагрузки на диаграмме нагрузка — смещение. На кривой нагрузка — время, идущей справа налево, нагрузка, соответствующая первой остановке трещины, не так четко определена, как для случая медленного нагружения, что обусловлено колебаниями динамометра. Однако она может быть найдена экстраполяцией участка повторного нагружения назад до пересечения с вертикальной прямой, проведенной через точку на оси времени, соответствующую моменту начала скачка трещины. Следует отметить, что применение метода экстраполяции, игнорирующего наличие колебаний на осциллограмме, приводит к интерпретации диаграммы при динамическом нагружении, совпадающей с интерпретацией диаграммы, полученной при медленном нагружении. Амплитуда колебаний не обязательно меньше для более медленного нагружения эти колебания просто менее заметны из-за более сжатой шкалы времени. [c.207]

В качестве примера рассматриваются колебания трехслойного стержня под действием различного вида равномерно распределенных поверхностных нагрузок, приложенных к внешней плоскости первого слоя. Начальные условия предполагаются нулевыми, поэтому А г — Втг — 0. При численном счете принимаются интенсивности нагрузки до = 1)5 10 Па и импульса — д = 10 Па с относительные толщины слоев — Н = 0,01, /гг = 0,05, с = 0,09 момент времени о = 0,07 с, при котором прогибы максимальны для импульсных воздействий = 0,035 с. [c.269]

В области малых нагрузок и малых колебаний винтовая передача с натягом будет самотормозящей, и продольные колебания суппорта не смогут возбудить крутильных колебаний винта. В связи с этим благодаря меньшей частоте собственных кол аний возбуждаться будут в первую очередь продольные колебания суппорта. Эксперименты, выполненные на стенде [22], показали, что увеличение инерционной нагрузки не влияет существенно на резонансные частоты крутильных колебаний и амплитуды крутильных колебаний, измеренные на выходном валу привода подач. Таким образом, можем ограничиться исследованием влияния на точность перемещений лишь поступательно-движущихся элементов, продольные колебания которых целесообразно рассматривать непосредственно, не приводя их к крутильным. Следует отметить, что колебания высоких частот (до 1—2 кГц) могут проходить на суппорт и вызывать еле заметную на глаз рябь на поверхности детали, но существенно повлиять на качество обрабатываемой детали эти колебания не могут. Для расчетной схемы (см. рис. 55) и характеристики процесса резания, заданной в виде дифференцирующего звена, амплитуда суппорта в резонансе будет [c.168]

Нагрузки, действующие на упругую систему крана, представим в виде двух составляющих первой — динамической составляющей, обусловленной вынужденными колебаниями, и второй —, [c.329]

Схемы генераторов с посторонним возбуждением различаются по способу питания в цепи анода и в цепи сетки и по виду анодной нагрузки. В зависимости от формы тока в анодной цепи различают два возможных режима лампового генератора. Режимом колебаний первого рода называют такой, при котором изменение анодного тока в точности соответствует изменению сеточного напряжения. Так как при колебаниях первого рода коэфициент полезного действия всегда меньше 50%, то в радиоаппаратуре в большинстве случаев для генерации тока высокой частоты применяется режим колебаний второго рода. [c.810]

Наибольшее влияние на время торможения оказывают следующие факторы начальная скорость поступательно движущихся частей, степень открытия тормозного дросселя и нагрузка на штоке. На характер перемещения большое влияние оказывает масса движущихся частей. В качестве примера на рис. П1 показаны осциллограммы привода с различными сечениями тормозного дросселя на выходе. Опыт проводился при следующих параметрах М = 0,16 т) = 0,11 Х = 0,05 Xj = 0,13 и при изменяющейся площади (fes) . Из сравнения осциллограмм можно видеть, как растет скорость поршня в момент конца хода с увеличением степени открытия дросселя и уменьшается время торможения. Очевидно также, что в первых трех случаях действительный тормозной путь является излишне большим. Тормозное устройство можно включить несколько позднее, при этом необходим запас на затухание колебаний скорости что касается последнего случая [c.277]

Решение нестационарной задачи о деформациях упругого тела, вызываемых некоторыми динамическими источниками (силами), можно строить двумя путями. Первый путь — непосредственное вычисление и суммирование волн прямой (распространяюш,ейся от места приложения нагрузки) и отраженных от границ тела второй — представление решения в виде суммы (ряда, интеграла) некоторых стационарных состояний тела (свободных колебаний). Кроме некоторых простых случаев, первый путь практически пригоден для построения решения лишь в начале процесса при малом числе отражений и в прифронтовой зоне волны, где указанная сумма также может состоять из малого числа членов. [c.134]

Принцип работы генератора слабых колебаний, называемого коробкой Паунда , заключается в следующем амплитуда колебаний радиочастотного генератора уменьшается, когда увеличивается его нагрузка (условно представленная в виде параллельной проводимости в его выходной настроенной в резонанс цепи). Это уменьшение тем сильнее, чем меньше начальная амплитуда колебаний. Образец с ядерными спинами, помещенный в катушку резонансного контура генератора, будет поглощать при резонансе энергию радиочастотного поля и может рассматриваться как дополнительная нагрузка. Уменьшение амплитуды колебаний используется для обнаружения резонанса. Таким способом можно обнаруживать только мнимую часть х" комплексной ядерной радиочастотной восприимчивости, описывающую поглощение. Простота и легкость перестройки частоты в широких пределах (в противоположность мостовым схемам) являются главными преимуществами генератора слабых колебаний. Основной недостаток его состоит в трудностях получения очень слабых радиочастотных полей необходимых иногда для того, чтобы избежать насыщения в случае образцов с большими временами релаксации или сильных полей применяемых при наблюдении очень малых времен релаксаций. Первая трудность связана с существованием минимальной амплитуды колебаний, ниже которой работа генератора становится неустойчивой, а вторая обусловлена чрезмерными шумами, которые появляются при больших амплитудах колебаний. [c.83]

Ветровую нагрузку на высокие сооружения консольного типа (дымовые трубы, башни и тому подобные сооружения) высотой менее 150 м допускается определять при учете свободных колебаний только по первой форме, т. е. по основному тону. Формула (2.9) для расчета ветровой нагрузки тогда упрощается и принимает вид [c.27]

Пример 3. МЕТОД РЭЛЕЯ в ПРИМЕНЕНИИ К РАСЧЕТУ ОСНОВНОЙ ЧАСТОТЫ ОДНОРОДНЫХ СТЕРЖНЕЙ. Как известно, одно из первых предложений по поводу выбора минимизирующих форм было сделано Рэлеем. Рэлей предложил брать в качестве минимизирующей функции при расчете первой частоты стержня форму статической деформации от заданной нагрузки или от нагрузки более или менее близко воспроизводящей общий вид деформации стержня в первом главном его колебании. Эта рекомендация оказывается, как правило, весьма эффективной и при сравнительно малых затратах времени приводящей к замечательно точным результатам. Чтобы иметь возможность сравнить результаты применения метода Рэлея с известными точными решениями, рассмотрим некоторые из разобранных в гл. VI и VII примеров на колебания однородного стержня. [c.323]

Для количественной оценки влияния начальных перемещений на частоты и формы собственных колебаний решена следующая задача. Рассмотрена консольная пластинка (рис. 5.15а), нагруженная сосредСггоченной силой (вариант 1) и сосредоточенным моментом (вариант 2) на свободном конце. Конечно-элементная расчетная схема приведена на рис. 5.15,6. По программе ПРИНС вычислены частоты й формы собственных колебаний для первых шести тонов при отсутствии нагрузки, при Р= 1,2,3 Н и М=40,120,200 Нем. Результаты расчета приведены в табл. 5.2 и 5.3 в виде зависимости частот собственных колебаний от нагрузки для вариантов нагружения 1 и 2 соответственно. В этих таблицах через Юо обозначены частоты собственных колебаний ненагруженной конструкции. Приведены также максимальные значения прогибов и х актеристики форм собственных колебаний. [c.130]

Динамические характеристики опор с воздушной смазкой связаны с появлением и возможным развитием колебаний с частотой, равной половине частоты вращения (полускоростной вихрь), и колебаний с частотой, равной частоте вращения (синхронный вихрь). Первый вид колебаний обусловлен некруглостью шейки шпинделя, а второй остаточным дисбалансом шпинделя и связанных с ним деталей. Малые эксцентриситеты (е < 0,2) колебаний типа полускоростного или синхронного вихря приводят к тому, что центр вала совершает движение с траекторией, весьма близкой к окружности. Лишь при больших нагрузках и соответственно больших значениях относительного эксцентриситета траектория движения центра шпинделя видоизменяется в эллипс. Основными способами устранения вредного влияния колебаний является ослабление самих источников появления полускоростного и синхронного вихрей — повышение точности формы шейки шпинделя и тщательная балансировка шпиндельного узла вместе с комплектом сопряженных деталей. В качестве примера конструктивного оформления шпинделя на воздушных опорах на рис. 172 приведена [c.199]

Для системы из двух упругосоединенных тел, моделирующих массивные сооружения, такие, как одноэтажные здания, здания о первым гибким этажом и др., используя метод статистичеокой линеаризации, получены замкнутые аналитические решения данной нелинейной задачи. Рассматриваемый подход также позволяет рассчитывать параметры упругих пространственных колебаний сооружений при малых перемещениях и углах поворота. Линеаризованные уравнения движения [42] для малых амплитуд колебаний интегрируют в замкнутом виде. Эти решения могут служить основой для построения инженерных алгоритмов определения сейсмической нагрузки в виде главных векторов сейсмических сил и моментов. [c.47]

Изнашивание при фреттинг-коррозии — это коррозионно-механическое изнашивание соприкасающихся тел при малых относительных перемещениях [155]. Результатом фреттинг-коррозии является интенсивное хрупкое разрушение поверхностей трения. Для данного вида изнашивания характерно два одновременных процесса — схватывание и окисление, причем их интенсивность значительно выше, чем в условиях обычного трения скольжения. Схватывание — местное соединение контактирующих поверхностей наблюдается даже при невысоких нагрузках. Разрушение поверхности при фреттинг-коррозии проявляется в виде натиров, налипаний, раковин или вы-рывов, заполненных продуктами"изнашивания. Первым диагностическим признаком фреттинг-коррозии служит появление на поверхности трения окрашенных пятен, в которых находятся деформированные окислы. Рост амплитуды колебаний трущихся тел приводит к разрушению поверхности вследствие отслоения частиц материала и увеличения толщины окисных пленок, причем продукты изнашивания обычно не удаляются из зоны контакта. Наряду с процессами микросхватывания и окисления изнашивание интенсифицируется наложением усталостных процессов и абразивным разрушением [74 175—177]. Определяющая роль какого-либо процесса зависит от конкретных условий изнашивания. [c.105]

Для эффективного возбуждения пьезопластины необходимо, чтобы собственная частота / толщинных колебаний пьезоэлемента совпадала с частотой электрических колебаний т. е. f = f . Это условие обеспечивается, когда толщина пьезопластины h = = %J2 = j 2f), где и Сд — соответственно длина волны и скорость звука в материале пьезопластины, а соотношение 2а//г л 20. Пьезопластина, параметры которой удовлетворяют этим требованиям, обеспечивает максимальную амплитуду излученного импульса при прочих равных условиях. В серийных преобразователях, работающих на частоте 2,5 МГц и выше, выполняются оба условия, тогда как в преобразователях с более низкой частотой выполняется только первое условие. Например, в преобразователях на частоту 0,2 МГц 2а/Л л 4, и для выполнения условия 2ajh = 20 необходимы пьезоэлементы диаметром 150 мм. Поэтому для обеспечения второго условия низкочастотные преобразователи часто выполняют в виде пакетов, склеенных из нескольких пьезопластин, электрически соединенных между собой параллельно (рис. 3.2). При этом суммарная толщина пакета h должна удовлетворять условию h = KJ2 = j 2f). Число пластин в пакете выбирают с учетом конкретного типа электрического генератора. Например, в режиме излучения увеличение числа пластин (при заданной частоте / это эквивалентно уменьшению их толщины) ведет к повышению напряженности электрического поля в каждой из них. Однако при этом увеличивается общая емкость преобразователя, растет нагрузка на электрический генератор и, как результат, падает возбуждающее напряжение. При одном и том же значении af чувствительность многослойных преобразователей значительно ниже, чем однослойных. Конструкция многослойных преобразователей достаточно сложна, так как к каждой пластине необходимо подвести электрическое напряжение, для чего между ними помещают фольгу, к которой припаивают подводящие провода. [c.140]

Грузовые манипуляторы. Руки грузовых манипуляторов будут состоять, видимо, из двух звеньев каждая и храниться в сложенном виде в грузовом отсеке, откуда будут выдвигаться при необходимости производить разгрузку [3]. Из требований, предъявляемых к рукам , наиболее критичным является жесткость — чтобы ограничить изгиб кроме того, важна способность переносить скручивающие нагрузки и гасить колебания. Композиционные материалы, в первую очередь на основе графита, видимо, идеально подходят для решения этой задачи. Изучается вариант конструкции, состоящей из тонких титановых труб, приваренных к концевым фитингам, и слоев композиционного материала, накладываемых на эти трубы под углами 0 и 45° (предположительно бороэпоксид). Детальная конструктивная проработка будет завершена не ранее 1975 г. [c.122]

Следующей работой по теории висячих мостов был доклад Навье (см. стр. 93). Увиденные им в Англии мосты произвели на него большое впечатление, и он дал высокую оценку этому виду сооружений. В первой главе своего доклада после исторического обзора он описывает ряд вновь построенных в Англии мостов. 15торая глава посвящена решению различных задач по определению напряжений и деформаций в висячих мостах. Определив прогиб, производимый нагрузкой, равномерно распределенной по длине троса или пролета, Навье переходит к исследованию прогибов, возникающих под воздействием сосредоточенной силы, показывая, что влияние такой нагрузки сказывается тем меньше, чем крупнее сооружение и больше его вес. К аналогичному заключению приходит он и в результате исследования колебаний висячего моста, вызываемых ударами сосредоточенных нагрузок. На основе этого анализа Навье решает, что успех обеспечен тем надежнее, чем крупнее сооружение и чем оно кажется более смелым . Последующее изучение конструкций висячих мостов подтвердило правильность этого мнения. Большие тяжелые висячие мосты оказались свободными от того недостатка чрезмерной гибкости, которым весьма часто страдали первые малопролетные конструкции этого типа. Они обнаружили свою способность нести не только автодорожный транспорт, но также и тяжелые железнодорожные поезда. В третьей части своей книги Навье приводит данные, относящиеся к его собственному проекту висячего моста через Сену в Париже, а также и к проекту акведука. [c.107]

Указанный сложный характер смещений в изгибном волноводе требует рассмотрения двух видов узловых плоскостей прогибной и поворотной. В первом случае смещение плоскости поперечного сечения по направлению нормали к оси равно нулю, а во втором нулю равен угол поворота плоскости. Это обстоятельство должно учитываться при выборе способов крепления изгибных волноводов и присоединения их к волноводам продольных колебаний. Пренебрежение этими особенностями является одной пз причин неудовлетворительной работы колебательных систем ультразвуковых сварочных станков. Очень существенно получить возможность плавно регулировать резонансную частоту изгибного волновода. Собственная частота волноводов продольных колебаний может быть плавно изменена только в небольших пределах с помощью регулировки величины упругости присоединяемой к волноводу специальной нагрузки (например, упругого диска, связанного концентрически с волноводом). Подстройка же изгибного волновода может быть осуществлена изменением местоположения опоры без присоединения вспомогательной регулируемой нагрузки. Введение такого подстраиваемого изгибного волновода в качестве промежуточного звена в волноводную систему продольных колебаний позволит осуществить плавную подстройку этой системы. Плавная подстройка в процессе работы ультразвукового оборудования (т. е. без ее выключения) особенно важна, когда обрабатываются объекты с изменяющимися во времени физическими параметрами или размерами. [c.250]

Таким образом, при каждом цикле колебаний амплитуда увеличивается на 2Qllk, в результате чего суммарное перемещение системы стремится к бесконечности. На рис. 1.45, в показана кривая, демонстрирующая это нарастание перемещения после нескольких первых циклов колебаний. Из сказанного можно сделать вывод, что в любой период функции возмущающей силы при совпадении частот возмущающей силы и системы будут возникать большие амплитуды вынужденных колебаний, если эта сила совершает при каждом цикле положительную работу. Таким образом, использование интеграла Дюамеля для определения перемещения системы во времени при действии обобщенной периодической возмущающей силы представляет собой метод, отличный от приведенного в п. 1.11, где динамические нагрузки были представлены в виде рядов Фурье. [c.98]

Поскольку имеет размерность, обратную массе, то безразмерный коэффициент Ф можно трактовать, как тяговооруженность, р ычисленную по массе некоторого эквивалентного осциллятора, описывающего первый тон продольных колебаний. Назовем в связи с этим величину Ф эффективной тяговооруженностью. Математическую модель ракеты (1.2. 1) можно рассматривать как совокупность связанных между собой осцилляторов, описывающих колебания баков, полезной нагрузки и т. п. Собственные частоты подобных осцилляторов принято называть парциальными. Кривые, описывающие зависимость парциальных частот от времени в про-иессе полета (рис. 1.4) могут пересекаться (пунктирные линии). Что же касается нормальных тонов колебаний (сплошные линии),, то их совпадение невозможно, хотя при слабой механической свя-отдельных осцилляторов значения частот нормальных и парциальных колебаний близки, как это показано на рис. 1.4. Указанное обстоятельство следует иметь в виду при нумерации тонов [c.21]

На рис. 7.28 показан процесс изменения изгибающего момента в концевой части лопасти (г—0,9) . Для этого участка (так Же как и для комлевого) характерно наличие больших по величине амплитуды гармоник, более высоких, чем первая и вторая гармоники. Их появление во многом объясняется воздействием переменных индуктивных скоростей и динамическим усилением колебаний. В соответствии с законами аэродинамики большие переменные индуктивные скорости возникают при полете в диапазоне малых скоростей (К=40...60 км/ч). При этом значительно увеличиваются гармоники аэродинамической нагрузки. Поэтому зависимость полуразмаха АМвзм от скорости в концевой части лопасти имеет вид, показанный на рис. 7.29, с возрастанием АМвзм при К 40... 60 км/ч. [c.114]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...