Диаграмма Интерпретация

Таким образом, импульсная диаграмма для интерпретации ядерной реакции строится так (рис. 95). Отрезок АВ, изображающий в некотором масштабе импульс Ра бомбардирующей частицы а, надо разделить точкой О в отношении масс образующихся частиц [c.268]

Чтобы сформулировать условие (19.2.2) в терминах главных напряжений, например, нам будет удобно прибегнуть к геометрической интерпретации с помощью круговой диаграммы Мора [c.655]

Имеется ряд предложений по способам интерпретации диаграмм циклического упругопластического деформирования [139, 235, 286], однако достаточно экспериментально обоснованной в настоящее время является обобщенная диаграмма деформирования [235], по характеристикам которой для широкого круга конструкционных материалов накоплены данные. [c.65]

Рассмотрим допущения, принятые при аналитической интерпретации обобщенной диаграммы циклического упругопластического деформирования. [c.74]

В работе [141] проведен анализ и сопоставление диаграмм циклического упругопластического деформирования [139, 235, 286] на примере материалов с контрастными циклическими свойствами и показаны возможные уточнения и упрощения интерпретации диаграмм для целей приложения в решении задач циклической пластичности. [c.78]

Интерпретация обобщенной диаграммы может быть также выполнена с введением ряда упрощений. В выражении обобщенной диаграммы в форме (2.1.6) не учитывалось изменение циклического модуля разгрузки в зависимости от степени исходного деформирования и числа полуциклов нагружения. Положим, что и циклический предел пропорциональности не зависит от степени деформирования, числа полуциклов нагружения и принимается равным двум для всех материалов. Кроме того, не будем учитывать влияние на параметры а и (3 и примем их равными значению при соответствующей степени исходного деформирования. Тогда уравнение (2.1.6) записывается в форме [c.83]

Важным с научной и прикладной точек зрения является распространение деформационной теории на режимы циклического упругопластического нагружения. В работе [139] обоснована возможность использования теории малых упругопластических деформаций для повторного нагружения за пределами упругости, когда осуществляется нагружение, близкое к простому, в условиях периодической смены направления нагружения на противоположное. Существенным при этом оказывается наличие единой диаграммы, предполагающей конечную связь между соответствующими компонентами напряжений и деформаций как для исходного, так и циклического деформирования. Экспериментально показано, что при различных видах однопараметрических пропорциональных нагружений, охватывающих достаточно контрастные случаи напряженных состояний (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), подтверждается наличие единой кривой статического и циклического деформирования при интерпретации в интенсивностях напряжений и деформаций [62, 63]. Независимость в указанных испытаниях диаграмм деформирования от вида напряженного состояния дает основание предположить возможность [c.106]

В ряде случаев для аналитической интерпретации диаграмм используется полигональная аппроксимация. Тогда уравнение (2.4.1) преобразуется к виду [c.110]

Для аналитической интерпретации данных по малоцикловому разрушению и определения констант критериальных уравнений малоцикловой прочности (1.1.10) — (1.1.12), а также расчета долговечности необходимо располагать характеристиками статической прочности и пластичности. Такие данные определяются по результатам статических испытаний образцов с записью диаграмм деформирования вплоть до разрушения. Статический разрыв образцов производится на тех же испытательных малоцикловых установках, причем масштаб записи канала деформаций и чувствительный элемент деформометра подбираются из условий обеспечения при непрерывном нагружении регистрации полной диаграммы деформирования. В связи с отсутствием временных эффектов статические испытания до разрушения можно проводить с промежуточными разгрузками образца для создания запаса хода чувствительного элемента, используемого для циклических испытаний деформометра. [c.238]

Приведенные соотношения могут быть использованы при аналитической интерпретации обобщенной диаграммы деформирования. [c.243]

Рассмотрим одну из. простейших геометрических интерпретаций, основанную на использовании диаграммы ib координатах усилие — перемещение. Пусть /, = /2 = /. [c.13]

Заметим, что диаграмма возможных состояний в сущности является геометрической интерпретацией основной задачи линейного программирования [67], наиболее наглядной при ее рассмотрении в двумерном или трехмерном пространстве. [c.81]

Графическая интерпретация тягового баланса — тяговая диаграмма автомобиля приведена на фиг. 17. Отрезок а — Ь, заключённый между кривой соответствующей полному открытию дросселя (или максимальному ходу рейки топливного насоса) и суммирующей кривой [Pf -t- Р + Р ), при какой-либо скорости Уд представит собой избыточное тяговое усилие Pj, которое используется для создания поступательного ускорения автомобиля. В точке с пересечения кривых Рк K(Pf+Pi- -P ) избыточное тяговое усилие Pj = О, следовательно, автомобиль движется равномерно с максимально возможной при данных дорожных сопротивлениях скоростью отах [c.10]

С помощью обобщенной диаграммы более полно и точно описываются такие характерные особенности кривых циклического деформирования, как циклический эффект Баушингера, упрочнение, стабилизация или разупрочнение от цикла к циклу, циклическая анизотропия свойств материалов. В связи с этим дальнейшее рассмотрение диаграмм деформирования для случая изотермического нагружения проводится с использованием указанной обобщенной диаграммы и ее аналитической интерпретации. [c.43]

Таким образом, для указанных режимов нагружения существенным оказывается наличие единой диаграммы, предполагающей конечную связь между соответствующими компонентами напряжений и деформаций как для исходного, так и циклического деформирования. Экспериментально показано, что при различных видах однопараметрических пропорциональных нагружений, охватывающих достаточно контрастные случаи напряженных состояний (растяжение—сжатие, сдвиг—сдвиг), подтверждается наличие единой кривой статического и циклического деформирования при интерпретации в интенсивностях напряжений и деформаций [3, 4]. Независимость в указанных испытаниях диаграмм деформирования от вида напряженного состояния дает основание предположить возможность использования ее и в общем случае неоднородного напряженного состояния. [c.54]

Интересно отметить, что обнаружение феномена бифуркаций ввело в физику элемент исторического подхода. Действительно, предположим, что результаты наблюдений свидетельствуют о том, что система, диаграмма бифуркаций которой приведена на рис. 4, находится в состоянии С и пришла в это состояние в результате возрастания значения Л. Интерпретация. зтого состояния X требует знания предыдущей истории системы, а именно, того факта, что по пути в С система должна была пройти через точки бифуркации А и В. Таким образом, в физику и химию вводится элемент истории, что до сих пор, по-видимому, было только особенностью наук, изучающих явления, относящиеся к области биологии, социологии и искусства. [c.138]

Работа цикла находит очень удобную графическую интерпретацию в р,У-диаграмме (рис. 3-1). Если 1-а-2 — кривая процесса расширения, а 2-Ъ1 — кривая процесса сжатия, то площадь под кривой 1-а-2 равна работе расширения, площадь под кривой 2-Ъ-1 — работе сжатия, а площадь, ограниченная замкнутой кривой (кривой цикла) 1-а-2-Ъ-1, представляет собой работу цикла. Из этой диаграммы видно, что для того чтобы работа цикла была положительной, нужно, чтобы кривая процесса сжатия в p,F-диаграмме была расположена ниже кривой расширения. Проинтегрируем дифференциальное уравнение первого закона термодинамики [c.47]

Графическая интерпретация работы в ро-диаграмме наглядно показывает, что ее величина зависит от того, каким путем газ переходит из начального состояния в конечное. Поэтому можно сказать, что работа является функцией процесса и при одинаковых начальных и конечных состояниях газа может быть различной в зависимости от того, по какому пути совершается этот процесс. Отсюда же вытекает, что работа I не является функцией состояния, а ее дифференциал dl не является полным дифферен- [c.20]

Эксергия потока имеет простую графическую интерпретацию, поскольку в ри-диаграмме она изображается площадью. [c.149]

Каждая Ф. д. имеет неск. интерпретаций в зависимости от направления движения вдоль линий этой диаграммы. Так, для Ф. д., изображённой на рис. 3, допустимы следующие варианты. Первый—движение по линиям слева направо—рассеяние фотона на электроне (Комптона эффект). В вершине I нач. электрон поглощает нач. фотон, при этом образуется промежуточный электрон, к-рый распространяется от вершины I к верщине 2. Здесь он излучает конечный фотон и превращается в конечный электрон. Результатом процесса является перераспределение 4-импульса (энергии и импульса) между электроном и фото- [c.277]

Все три известных в литературе варианта диаграммы состояния рассматриваемой системы отличаются между собой в основном по ширине области гомогенности эквиатомного соединения. Она, по данным разных работ, такова 30—63 [4], 36,3—59,8 [5] и 35—53 % (ат.) Ga [6]. Другое отличие состоит в интерпретации фазовых равновесий богатой Со области. В работе [4 не учтен полиморфизм Со. Авторы работы [5] считают, что Ga стабилизирует высокотемпературную модификацию Со при охлаждении до комнатной температуры. В работе [6] указывается, что добавки Со лишь несколько понижают температуру его полиморфного превращения. [c.25]

Это тождество соответствует интерпретации гармонических колебаний при помощи круговой диаграммы (см. рис. 3). [c.20]

Рассмотренная интерпретация диаграмм длительного малоциклового и неизотермического нагружений является достаточно простой и может быть рекомендована для использования в инженерных расчетах прочности. Однако при использовании деформационной теории для анализа деформированного и напряженного состояний элементов конструкций следует учесть следующее. [c.185]

Так же как и в механике, выражение (5.1) в общем случае не является дифференциалом какой-либо функции состояния газа. Это становится особенно ясным, если рассмотреть графическую интерпретацию работы на РК-диаграмме. Работа, совершаемая при расширении газа от объема V] до объема Кг, равна [c.22]

Займемся более детальным анализом формулы (7.2). Геометрическая интерпретация количества тепла на диаграмме TS совершенно аналогична интерпретации работы на диаграмме PV. Именно количество тепла, подведенное к системе, аналитически выражается формулой [c.28]

В соответствии с этой обобщенной диаграммой распад аустенита происходит в интервале температур, ограниченном горизонталями А и d. Обозначение, а также физический смысл температур, обозначенн1,1х линиями end (точки для определенного содержания углерода), были даны Д. К- Черновым. В современной интерпретации выше точки е скорость диффузии железа и легирующих элементов достаточна для реализации соответствующих фазовых превращений, выше точки d достаточна лишь скорость диффузии углерода. Следовательно, ниже точки d превращения могут быть только бездиффузион-ные (мартенситные), а между точками е w d превращение про- [c.252]

Рассмотрим некоторые лeд tвия разработанной модели и их физическую интерпретацию применительно к распространению усталостных трещин в сталях средней и высокой прочности. Для этого кратко остановимся на результатах структурного изучения процесса разрушения при росте усталостных трещин. Фрактографические исследования показывают, что поверхность разрушения при развитии усталостных трещин в указанных сталях представлена в основном следующими фрактурами чисто усталостной, для которой характерно наличие вторичных микротрещин [146] (в данной работе эта фрактура названа чешуйчатой), а также фрактурами хрупкого типа (микро- и квазискол) [57, 113, 283]. Бороздчатый рельеф, свойственный усталостным изломам большинства металлов с ГЦК решеткой, как правило, отсутствует либо наблюдается в ограниченном диапазоне условий нагружения, как и участки с меж-зеренным и чашечным строением [57, 113, 372, 389]. Доля различных фрактур в изломе существенно зависит от условий испытания. Для сталей средней и высокой прочности можно отметить следующие общие закономерности изменения усталостного рельефа с ростом размаха коэффициента интенсивности напряжений доля микроскола с увеличением АЯ уменьшается при переходе от первого ко второму участку кинетической диаграммы усталостного разрушения иногда появляются области межзеренного разрушения на втором участке доминирует усталостная фрактура с микротрещинами на третьем участке кинетической диаграммы усталостного разрушения в ряде случаев наблюдаются бороздчатый рельеф и области с ямочным строением. [c.221]

Успехи, достигнутые в коррозионной науке и технике машиностроения с момента выхода первого издания, требуют обновления большинства глав настояш,ей книги. Детально рассмотрены введенное недавно понятие критического потенциала ииттингообразования и его применение на практике. Соответствующее место отводится также критическому потенциалу коррозионного растрескивания под напряжением и более подробному обзору различных подходов к изучению механизма этого вида коррозии. Раздел по коррозионной усталости написан о учетом новых данных и их интерпретации. В главу по пассивности включены результаты новых интересных экспериментов, проведенных в ряде лабораторий. Освещение вопросов межкристаллитной коррозии несенсибилизированных нержавеющих сталей и сплавов представляет интерес для ядерной энергетики. Книга включает лишь краткое описание диаграмм Пурбе в связи с тем, что подробный атлас таких диаграмм был опубликован профессором Пурбе в 1966 г. [c.13]

Ниже точки Кюри в х наблюдается анизотропия. Результаты, полученные при самой низкой энтропии [245] (6 = 0,20 R), показаны на фиг. 81. Анизотропия значительно меньше, чем в случае хромо-метиламмониевых квасцов на полярной диаграмме, подобной приведенной на фиг. 73, ее вообще с трудом можно было бы заметить. В сильных полях симметрия характеризуется осью симметрии четвертого порядка, а в слабых полях — осью симметрии второго порядка. Между этими областями (приблизительно между 50 и 250 эрстед) наблюдается переходная область, где кривые очень сложны и не поддаются истолкованию. Дать интерпретацию этих явлений в настоящее время невозможно. [c.553]

Диаграмма d—i представляет собой гра( 5нческую интерпретацию уравнения (15.23) для энтальпии влажного воздуха, построенного в косоугольной системе координат энтальпия — вла-госодержание. Диаграмма, построенная для 1 кг сухой части влажного воздуха и определенного барометрического давления, наглядно показывает взаимосвязь основных параметров влажного воздуха, характеризующих его состояние (/, ср, d, i, р ), Она позволяет по двум заданным легко определять остальные параметры влажного воздуха, а также наглядно изображать и анализировать процессы изменения его состояния и те.м самым сводит до минимума аналитические расчеты, связаиш ю с решением практических задач. [c.50]

Ударные испытания с малыми ударными скоростями (менее чем 5 м/с) осуществлены на установках Изода и Шарпи. Интерпретация этих результатов, как указано выше, очень трудна, поэтому они здесь представлены в количественном виде. В работе [45] обнаружено, что стеклополиэфирные и бороалюминиевые композиты обладают значительно худшими ударными свойствами, чем алюминиевые и титановые сплавы. Наблюдалось увеличение сопротивления удару с увеличением содержания волокна, но авторы не смогли установить сколько-нибудь последовательной связи между работой разрушения, вычисленной по диаграмме напряжение — деформация и измеренной энергией удара. В [43] осуществлены такие же испытания на алюминиевых композитах, армированных углеродом (35% объемного содержания углерода RAE типа 2), и получены гораздо более низкие значения энергии удара даже по сравнению с композитом стекло — полиэфирная смола. Для армирования эпоксидных смол использовались [c.322]

В монографии систематически изложены вопросы сопротивления деформированию и разрушению при малоцикловом высокотемпературном нагружении. Разработаны способы интерпретации связи циклических напряжений и деформаций на основе изоциклических и изохронных диаграмм циклической ползучести и свойств подобия. Для определения предельных состояний по моменту образования разрушения используется деформационно-кинетический критерий длительной малоцикловой прочности. Закономерности деформирования и разрушения использованы для разработки основ методов оценки малоцикловой прочности элементов конструкций при нормальной и высоких температурах. [c.2]

Построение полных диаграмм состояния даже в случае относительно простых тройных систем требует выполнения сложного и трудоемкого эксперимента. Трудности особенно велики при изучении тугоплавких систем, когда температуры плавления сплавов достигают 3000° С и более. Из-за методических трудностей динамические методы (ДТА, изучение зависимостей температура — свойство) выше 2000° С используются сравнительно мало. В то же время, как оказалось, для углеродсодержащих систем (в частности, с молибденом и вольфрамом), как и для металлических, характерны быстропротекающиевысокотемпературные превращения типа мар-тенситных. В этом случае использование метода отжига и закалок для исследования фазовых равновесий при высоких температурах малоэффективно. С другой стороны, даже после длительных отжигов при относительно невысоких температурах (< 1500° С) часто в сплавах не наблюдается состояния термодинамического равновесия. Для правильной интерпретации экспериментальных данных, учитывая столь сложное поведение сплавов, особенно важно знание общих закономерностей взаимодействия компонентов в рассматриваемых системах. Поэтому, наряду с обстоятельными многолетними исследованиями с целью построения полных диаграмм состояния [1, 9, 121, целесообразно выполнять работы, цель которых — сравнительное исследование немногих сплавов многих систем в идентичных условиях, выявление на этой основе общих черт в поведении систем-аналогов [3, 12] и использование полученных результатов при оценке собственных экспериментальных и литературных данных и при планировании новых исследований [4]. [c.161]

В силу известной геометрической интерпретации производной скорость в момент 7 представлена на диаграмме движения угловым коэфицпентом касательной в точке, соответствующей [c.97]

Традиционные методы технологических исследований и обработки их результатов, принятые для анализа отдельных операций (см. рис. 7.2 и 7.3), не решают поставленной задачи. Даже корреляционные диаграммы и их математические интерпретации оценивают межонерационные связи только применительно к конкретным изделиям, что всегда случайно по своей природе. Между тем для решения задач анализа и оптимального синтеза многооперационных процессов прежде всего необходимы характеристики совокупности изделий — партионные характеристики точности на различных операциях, которые имеют между собой устойчивые, функциональные связи. [c.175]

Формула (21) имеет простую геометрическую интерпретацию, данную И. М. Рабиновичем (диаграмма перемещение — скорость [27]). Изображается плоская кривая (фиг. 10), у которой в любой [c.352]

Наличие обобщенной диаграммы и ее аналитическая интерпретация в форме уравнений (2.13), (2.14) и (2.17) экспериментально подтверждены (например, рис. 2.18) для большого класса исследованных материалов — циклически упрочняющихся, разупроч-няющихся и стабилизирующихся (алюминиевые сплавы, углеро- [c.46]

Сравнение возможностей интерпретации [7] диаграмм циклического деформирования в форме обобщенного принципа Мазин-га и обобщенной диаграммы показывает (рис. 2.18, а, б), что оба подхода позволяют отразить основные особенности диаграмм и [c.48]

Обработка полученных данных по сопротивлению циклическому деформированию при наличии наложенного статического напряженного состояния с использованием интерпретации в форме обобш,енной диаграммы циклического нагружения (в интенсивностях напряжений 5 и деформаций е ) позволяет получить по параметру числа полуциклов единую кривую деформирования. Соответствуюш,ие данные для циклического растяжения—сжатия с наложенным статическим растяжением приведены на рис. 3.4, в, г. [c.60]

Если пренебречь небольшой нелинейностью эпюры вблизи точки А, анализ поведения модели настолько упрощается, что отсюда можно получить уравнения состояния материала М при произвольной программе пропорционального нагружения (переменные по знаку и величине скорости деформирования, переменные температуры, этапы ползучести, релаксации и т. д.). Подобно известному принципу Мазинга и рассмотренным в 1 настоящей главы правилам построения диаграмм деформирования склерономного материала, эти уравнения формулируются для модели в целом и не содержат параметров отдельных стержней. Они допускают отчетливую интерпретацию в форме принципа подобного изменения диаграмм деформирования и полей скорости ползучести на плоскости е, г (принцип подобия) и удобны в прилояхениях. [c.196]

Струнная интерпретация дуальных моделе , т, е. трактовка адронов как релятивистских одномерных протяжённых объектов — струн (см. Струпные модели адронов), позволяет истолковать обе диаграммы Фейнмана рис. 2 как один TpyniHiiii график рис. 3, [c.22]

Приведенные полярные диаграммы (рис. А.20, А.21), дающие представление о диаграммах Симса [1], позволяют наглядно представить известные или ожидаемые области существования интерметаллических фаз. Они особенно полезны для оценки фазовой стабильности сплавов конкретного состава. Более полную подборку полярных диаграмм и подробную их интерпретацию можно найти в работе Симса и Хагеля [1]. [c.345]

Всего две линии диаграммы (рис. 9), которые раз и навсегда строятся путем сравнительно простого эксперимента, предоставляют псчерпывающую информацию о плавлении сплавов данной системы. Особенно удобной оказывается геометрическая интерпретация этой информации. [c.46]

Специфика процессов малоциклового упругопластичес,кого деформирования заключается в том, что корректная интерпретация результатов испытания и анализ малоцикловой прочности возможны лишь при наличии надежной методики испытаний материалов с непрерывной записью основных параметров процесса деформирования и нагружения. Первичной и основной информацией для суждения о повреждаемости материала в пределах цикла является циклическая диаграмма упругопластического [c.63]

Зависимость между циклическими напряжениями и деформациями при длительном малоцикловом нагружении имеет вид (4.8). Другой подобной формой интерпретации диаграмм деформпрова- [c.202]

На рис. 2.6.3 представлена интерпретация (2.6.35) в случае ступенчатого нагружения. Кривая 82 соответствует диаграмме деформирования при ступенчатой догрузке. Она получается методом параллельного переноса гсривой 82 из [c.115]

Для прикладной теории устойчивости механических систем эти теории не добавляют существенно нового (кроме терминологаи) к известным фактам. В этом можно убедиться, например, по приложениям этой теории к строительной механике из книги [17]. На рис. 7.3.9, а приведена известная зависимость характерного прогиба /упругого стержня или его модели (рис. 7.3.2) от параметра нагрузки 5 и начального возмущения е . На рис. 7.3.9, б показана диаграмма катастрофы типа сборки , которая по существу представляет собой трехмерную интерпретацию зависимости между / р и в для положений равновесия. [c.477]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...