Момент активный трения

Предположим теперь, что шар подвергается действию двух равных и противоположных сил, расположенных в одной и той же горизонтальной плоскости. Момент этой пары сил относительно точки опоры Р будет вертикальным поэтому вертикальным будет и реактивный момент, уравновешивающий момент активной пары. Увеличивая этот последний, мы увидим, что шар начнет вращаться вокруг вертикали, проходящей через точку Р и представляющей собой линию действия реактивного момента. Это заставляет с полным основанием предположить, что в статических условиях этот момент препятствует телу вертеться, как если бы оно было зажато в подшипниках, расположенных вокруг нормали к плоскости опоры в точке соприкосновения. Поэтому реактивный момент, нормальный к плоскости опоры, и называется моментом трения верчения. [c.134]

В некоторых работах [44] момент сил трения в подшипнике рассматривается как сумма двух моментов—обычного момента сил трения, зависящего от трения качения, трения скольжения, жидкостного трения, и активного момента, возникающего при поступательном перемещении подвижного кольца в связи с наличием в подшипнике радиальных зазоров, разноразмерности тел качения, отклонений в форме деталей подшипника и т. д. [c.67]

Активные моменты, в отличие от обычных моментов сил трения, не изменяют знака при реверсировании движения. [c.67]

Если газосодержание материала заранее известно, по количеству выделяюш,егося газа (которое определяется по графику газо-выделения) можно оценить количество материала,представляюш е-го в тот или иной момент активный объем трения. Авторами была проведена оценка толщины активного слоя в предположении, что все газовыделение обусловлено только этим слоем. У стали и никеля толщина активного слоя составляла otJ 5 до 20 мк (в зависимости от параметров трения), у меди — 2—3 мк. [c.31]

Поскольку в этой точке циркуляция прекращается, передач момента может происходить исключительно в результате жидкостного трения и зависит от разности скоростей ведущего н ведомого колес, а также от размера активного диаметру гидромуфты, иначе говоря, от диаметра, на котором происходит трение масляного слоя. Сам факт сходимости в одном точке всех четырех кривых говорит о жидкостном трении, так как условия передачи крутящего момента жидкостным трением для всех четырех состояний гидромуфты одинаковы, а для передачи вследствие циркуляции соверщенно различны. [c.25]

Поскольку циркуляции нет, передача момента происходит исключительно за счет жидкостного трения. Она зависит от разности скоростей ведущего и ведомого колес, а также от размера активного диаметра гидромуфты, иначе говоря, от диаметра трения. Отмеченная выше сходимость в одной точке всех четырех кривых при — 2 = 900 об/мин также свидетельствует о наличии жидкостного трения, так как условия передачи крутящего момента жидкостным трением для всех четырех гидромуфт одинаковы, а для передачи за счет циркуляции жидкости совершенно различны. [c.146]

Момент сил трения в резьбе определим, рассматривая гайку как ползун, поднимающийся по виткам резьбы, как по наклонной плоскости (рис. 1.14, а). По известной теореме механики, учитывающей силы трения, ползун находится в равновесии, если равнодействующая F системы внешних сил отклонена от нормали л — л на угол трения <р. В нашем случае внешними являются осевая сила F и окружная сила F,=2Tj, d2. Здесь Тр — не реактивный, а активный момент со стороны ключа, равный Гз — Гт [см. формулу (1.3)]. [c.29]

Так как моменты нормальной реакции плоскости и силы трения относительно оси Ог равны нулю, то в правые части уравнений (8) и (9) входят только моменты активных сил. В этом заключается Рис. 3 смысл совмещения цешра О с точкой ка- [c.8]

Это и есть дифференциальные уравнения качения однородного шара по плоскости. Поскольку моменты нормальной реакции плоскости и силы трения относительно осей Ох, Оу, Ог равны нулю, то в правые части полученных уравнений входят только моменты активных сил. [c.10]

Точный аналитический расчет активного момента сделать трудно, так как значение его зависит от ошибок, величина которых в пределах поля допуска является случайной, и от начального положения колец и шариков в подшипнике. Такая трактовка природы трения в подшипниках подтверждается экспериментально и хорошо объясняет отсутствие какой-либо повторяемости при нескольких записях величины момента сил трения в одном и том же подшипнике. [c.112]

Соприкосновение среднего сечения колеса с неподвижной плоскостью из-за деформации колеса и плоскости происходит по некоторой линии BD. По этой линии на колесо действую распределенные силы реакции (рис. 67). Если привести распределенные силы к точке /), то в этой точке получим главный вектор R этих распределенных сил с составляющими N (нормальная реакция) и F (сила трения скольжения), а также пару сил с моментом М. При симметричном распределении сил по линии BD относительно точки А момент М нары сил равен нулю. В этом случае нет активных сил, стремящихся катить каток в каком-либо направлении. [c.74]

Работу совершают все активные силы и моменты и силы трения во всех кинематических парах механизма (см. 4.1). [c.153]

Во всех случаях решения уравнений динамики зависят не только от граничных условий и конструктивной формы, но также от постоянных параметров, определяющих коэффициенты уравнений. К ним относятся амплитудные или постоянные значения индуктивностей, активное сопротивление катушек, момент инерции и коэффициент трения ротора Эти величины, в свою очередь, зависят от конструктивных данных преобразователя геометрических размеров, чисел витков катушек и т. п. [c.66]

Сила трения скольжения находится в общей касательной плоскости соприкасающихся поверхностей тел и направлена в сторону, противоположную направлению возможного скольжения тела иод действием активных сил. Величина силы трения зависит от активных сил и заключена между нулем и своим максимальным значением, которое достигается в момент выхода тела из положения равновесия, т. е. [c.64]

Для вывода динамических уравнений изучаемого движения применим теорему о кинетическом моменте в абсолютном движении тела, т. е. по отношению к системе отсчета 0х1,у ,г . Согласно этой теореме, производная по времени от кинетического момента Ко относительно неподвижной точки равна главному моменту относительно той же точки всех внешних сил, в данном случае только активных сил так как реакция Ко проходит через О и связь идеальна (без трения) [c.452]

Варианты механических систем представлены на рис. 79—84. Шкивы и катки считаем абсолютно жесткими, нити — нерастяжимыми. Проскальзывание катков в точках опоры отсутствует. Нить в точке В пропущена через кольцо пренебрежимо малых размеров. Трение в кольце и осях шкивов не учитываем. Груз / точечный, груз 4 движется поступательно. Активными силами являются заданные вес и момент М, определяемый из условия равновесия системы. [c.127]

При передаче вращающего момента Т в зацеплении зубчатых колес действует сила нормального давления F (рис. 7.19, в) и связанная с относительным геометрическим скольжением активных поверхностей зубьев сила трения где /—коэффициент трения скольжения. Как было установлено в 7.2, скорость скольжения прямо пропорциональна расстоянию контактных точек от полюса при зацеплении в полюсе скорость скольжения равна нулю. [c.129]

Сила трения скольжения расположена в касательной плоскости к соприкасающимся поверхностям в точке их контакта и направлена в сторону, противоположную той, куда активные силы стремятся сдвинуть тело. Величина силы трения зависит от активных сил и принимает любые значения от нуля до своего предельного значения, которое достигается в момент выхода тела из положения равновесия, т. е. [c.101]

Твердое тело о осью, скользящей вдоль самой себя. На практике мы будем иметь такой случай, когда обе цапфы (цилиндрические) О, О оси а тела опираются на соответствующие (цилиндрические) подшипники. Если по указанной только что причине (предыдущий пункт) можно пренебречь трением, то реакции Ф и Ф в точках О, О твердого тела должны быть перпендикулярными к оси (при этом они могут действовать по всякому направлению, нормальному к оси, и иметь любую величину) поэтому проекция их результирующей силы на ось а и результирующий момент относительно этой оси будут равны нулю. Если существует равновесие, то и активные силы которые в силу основных уравнений равновесия должны составлять вместе с реакциями систему, эквивалентную нулю, будут иметь проекцию результирующей на ось а и результирующий момент относительно этой оси равными нулю. Таким образом, должны удовлетворяться два уравнения [c.115]

Пусть на диск 5 помимо его веса р = mg и реакций опору с трением (скольжения и качения) действует горизонтальная сила,, приложенная к центру тяжести, и активная пара с моментом, перпендикулярным к диску. [c.31]

Следовательно, мы можем сформулировать упомянутый выше принцип прямейшего пути так для материальной системы с двухсторонними идеальными и не зависящими от времени связями, на которую не действуют активные силы, естественное движение, начиная от какого-нибудь состояния движения, происходит с постоянной скоростью и так, что во всякий момент кривизна траектории в представляющем пространстве Е имеет минимум по сравнению со всеми другими траекториями, совместными со связями. Эта формулировка представляет собою замечательное распространение принципа инерции (т. I, гл. VII, п. 30) с элементарного случая свободной точки на движение материальных систем с какими угодно связями (при отсутствии активных сил и трения). [c.396]

Задача, нами рассмотренная, совпадает со следующей определить положение оси, перпендикулярной к шероховатой плоскости, так, чтобы активные силы и силы трения давали около неё возможно наименьший момент. В самом деле, положение оси вполне даётся координатами хс, Ус следа её С на шероховатой плоскости. Главный момент Lq сил относительно искомой оси выражается по предыдущему так [c.424]

Здесь и — напряжение источника питания i — мгновенное значение тока в катушке муфты г — активное сопротивление цепи катушки муфты L — индуктивность катушки муфты t — время , X — перемещение якоря вдоль вала Р — электромагнитная сила А — постоянный коэффициент Ф — магнитный поток т — масса якоря /о — коэффициент трения Сц — жесткость пружины Рд — начальное натяжение пружины ср — угол поворота главного вала машины — момент трения между якорем и электромагнитом [c.66]

В отношении выбора числа оборотов или угла поворота подшипников в одном направлении отметим следуюш,ее. Для уменьшения активных моментов сопротивления в шарикоподшипниках желательно подшипнику задавать угол поворота не меньше 360°. С другой стороны, принудительные колебания подшипников вызывают износ в опорах. Если этот износ будет местным то в опорах может значительно увеличиться трение за счет увеличения активных моментов. В связи с этим желательно, чтобы в опорах трения скольжения подшипник имел не меньше одного полного оборота, а в опорах трения качения число оборотов среднего кольца подшипника должно быть таким, чтобы сепаратор вместе с шариками сделал число оборотов не менее единицы [c.174]

Рис. 2. Износ донора и перенос фосфора в зависимости от числа оборотов (машина МИ-3, сталь ЮСП, цементация, закалка, отпуск 500°, изнашивание поверхностным течением) I — активность 2 — момент трения 3 — износ

Подвод пара в турбинах активного типа производится через сопла, которые располагаются либо по всей окружности, либо только на части её В первом случае пар поступает одновременно на все рабочие лопатки такой подвод пара называется полным. Во втором случае в потоке пара одновременно находится лишь часть рабочих лопаток, другие же лопатки движутся вхолостую, не развивая вращающего момента, а наоборот, вызывая довольно значительные потери энергии от трения и вентиляции. Такой подвод пара называется парциальным и характеризуется степенью парциальности [c.137]

Активная составляющая нагрузочного момента зависит от вида возбудителя и определяется активной составляющей сопротивления колебательного контура Re Z. Потерю устойчивости процесса возбуждения следует ожидать в зонах отклонения от монотонности функций Л/ я(со) и Мра (со). По Характеру этих функций видно, что такие отклонения вполне могут появиться в выражениях Re Z (со), Re Y (со) и целиком определяются характером внешней нагрузки и зависят от ее способности к потреблению активной анергии возбудителя. Таким образом, оценка склонности колебательной системы к неустойчивости сводится к определению способности системы потреблять активную энергию возбуждения. Как видно из выражений (4) и (6), эта способность за висит от значений и характера диссипативного сопротивления контура, его расположения по отношению к другим элементам контура и различна для силового и кинематического способов возбуждения. На рисунке представлены модели для случаев вязкого трения (коэффициент к). При моделировании могут быть учтены и силы внутреннего трения упругих систем (коэффициент кс) [4]. Непосредственное использование коэффициентов кс возможно лишь для моделей 2 и 5. В моделях 1, 3, 4 ж 6—8 коэффициенты кс могут быть введены при выделении парциальных контуров из более сложной системы. [c.18]

Считаем, что величина мощности или момента, входящая в расчетную комбинацию параметров, обеспечивается при закрытых шиберах, т. е. в результате дискового трения. Поэтому активный диаметр колеса определяют по формуле (28). [c.52]

Обозначим проекцию горизонтальной силы на ось Q через и осевой момент активной пары через — так что Ш будет положительным, если пара стремится вращать диск в сторону от Yj к Е, и отрицательным, если она стремится вращать его в обратную сторону обозначая через Г аналогичный осевой момент пары трения качения, введем результирующий осево момент [c.31]

Естественно, что на ЭП действует сила, пропорциональная потере напора на трение. При значительной толщине пленки (сетка из молекул высокополил1ерпых соединений) она может воспринимать возмущения переходного слоя. В определенных условиях ЭП хорошо гасит эти возмущения, значительно снижая гидродинамические потери [7]. Упо.мянутые силы постепенно прижимают ЭП к ДЭС. Вследствие сближения их твердых фаз наступает момент активного действия вандерваальсовых сил, которые постепенно затормаживают ЭП и некоторую ранее подвижную часть вязкого подслоя, богатую нагромождениями дисперсной фазы. При условиях, благоприятных для адсорбции полярных частиц на поверхности металла, последние могут вытеснять оставшиеся ионы ДЭС и занимать их место. [c.56]

В принцип возможных перемещений не входят силы реакций связей. Но его можно применять также и для определения неизвестных сил реакций связей. Для этого связь, силы реакции которой необходимо определить, отбрасывают (освобождают систему от этой связи), заменяя ее силами реакции. Эти силы добавляют к активным силам. Оставшиеся связи системы должны быть идеальными Иногда неидеальную связь заменяют идеальной, компенсируя неидеальность соответствующими силами. Так, если связью для тела является щероховатая поверхность, то ее можно заменить гладкой поверхностью, добавляя к активным силам силу трения скольжения и в более общем случае — еще и пару сил, препятствующую качению. Связь в виде заделки для твёрдого тела можно заменить неподвижным шарниром, плоским или шаровым соответственно, добавляя момент заделки, векторН1,1Й или алгебраический. Таким образом, в принцип возможных перемещений входят в действительности не активные силы, а все приложенные к точкам системы силы, кроме сил реакций идеальных связей, которые по условиям задач не требуется определять. [c.376]

Решение. Система состоит из двух тел барабана и груза. К системе приложены активные нагрузки и реакции связей Q —вес барабана, Л4вр —вращающий момент, и — составляющие реакции оси, G —вес груза, N —нормальная реакция опорной плоскости, fxp —сила трения скольжения. [c.298]

Трибодеструкция смазки в самом начале трения в режиме ИП, кроме решения проблемы ее окисления, приводит к ряду полезных процессов. Молекулы смазки, разрушаясь на химически активные и электрически заряженные части, приводят в действие электрохимический механизм избирательного растворения анодных участков сплава, что понижает прочность поверхностного слоя. Одновременно это приводит к двум важнейшим следствиям а) образованию металлорганических соединений б) образованию вакансий в поверхностном слое, которые, понижая поверхностное натяжение металла и как бы разжижая его, еш е более облегчают деформирование [44]. Образование металлорганических соединений приводит к образованию коллоидов, а образование комплексных соединений усиливает перенос частиц металла в результате электрофореза в зону контакта. Перенос частиц меди на очищенную от окисных пленок сталь, а также постепенное уменьшение концентрации легирующих компонентов в поверхностном слое в результате их растворения снижают потенциал в микроэлементах сплава и между сплавом и сталью практически до нуля. Изменение внешних условий (нагрузки, скорости, температуры), нарушающее наступившее равновесие, неизбежно приводит к возрастанию потенциала и, следовательно, ко всем перечисленным процессам, ведущим к его снижению. Заметим, что потенциал между зоной контакта и зоной поверхности трения, где контакт в данный момент не происходит, остается постоянным на весь период установившегося режима трения и обусловливает действие одной из систем автокомпенсации износа, что будет рассмотрено ниже. [c.6]

Механический возбудитель содержит червячно-винтовой механизм, приводной двигатель и механизм регулирования скорости. Механизм передачи от двигателя к активному захвату может быть представлен четырехполюсником, на входе которого действует двигатель с характеристикой со = — Bj M, связывающей его угловую скорость со с развиваемым моментом М. На выходе четырехполюсника входные величины преобразуются в скорость движения активного захвата v и развиваемое усилие Р. Между входными и выходными величинами имеется связь со = = 2vnvls я М = 2Pn s без учета сил трения. Здесь а — шаг грузового винта, [c.175]

Где индекс относит величины к нестационарному движению и — параметр регулирования гидромотора % — функция кинематических свойств гидромашины, обращающаяся в +1 при зависимости кинематики от значения м [51 и в нуль — для гидромашин, регулирование которых обеспечивается без изменения кинематики (например, изменением коммутации при помощи поворота распределителя) [61. Здесь т и — критерии герметичности и упругости привода соответственно [41 Мд — момент статической нагрузки С ж с — коэффициент активного сопротивления и сопротивления типа сухого трения соответс1венно, [51 J — приведенный момент инерций нагрузки и вращающихся частей гидромотора. [c.119]

Для увеличения диапазона регулирования гидротормоза требуется, во-первых, поворачивать всю лопатку, а во-вторых, сочетать поворот с уменьшением активного диаметра одного из колес, например статора. При уменьшении с поворотом ло-iiaTOi активного дпал етра не тол л< о будет у.меиььчаться часть момента, которая здссь именуется циркуляционной, но и момент от дискового трения. [c.90]

Как видно из фигуры, шибер в этой гидромуфте представляет собой два кок-нентрнчных кольца, соединенных между собой подобно обоймам шарикоподшипника через шарики. Наружное кольцо закрывает вход в турбину, а внутреннее — выход из насоса. Таким образом исключалась остаточная циркуляция, от которой не удалось избавиться в предыдущих конструкциях, К моменту создания этой гидромуфты бы.т 1 уже более или менее ясно, что при регулировании важно уменьшать не только циркуляционную составляющую, но и составляющую трения, для чего важно иметь минимальный или уметь изменять активный диаметр гидромуфты, С целью уменьшения активного диаметра гидромуфта в этом варианте снабжена фрикционным замыкающим устройством. Предназначалась эта. муфта для регулирования числа оборотов при больших скольжениях. Гидромуфту рассчитывали так, чтобы передавать номинальный момент при 15 /о скольжения. Принимая, что характеристики гидромуфты в этой области скольжений (О—15%) прямолинейны, а поминальный момент определяется при Э Vo скольжения, можно заключить, что гидромуфту при таком расчете выбирают на пятикратно меньший момент, чем при отсутствии фрикинопа. [c.179]

Решение. Рассмотрим равновесие тормозного диска В (рис. б). К диску приложена активная пара — крутящий момент М. Отбрасывая мысленно тормозные колодки, заменяем их действие реаквдями. Каждая реакция раскладывается на две составляющие нормальное давление Р и силу трения F. Силы трения направлены по касательным к тормозному диску в сторону, противоположную возможному движению. Они равны [c.116]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...