Шарики

Болты (без отверстий облегчения), винты, заклепки, шпонки, стержни, сплошные валы, шарики, шпиндели, рукоятки, гайки, [c.255]

На чертеже шаровой регулируемой опоры (рис. 194, а) указан способ получения неразъемного соединения — обжатие. Посредством обжатия (закатки) детали J для удерживания шарика 2 группа из трех деталей образует сборочную единицу. [c.235]

Как следует изображать. болты, гайки, шпонки, стержни, заклепки, сплошные валы, шарики на сборочных чертежах, в продольных разрезах [c.271]

К изделиям основного производства относятся изделия, подлежащие изготовлению на предприятии и предназначенные для поставки (реализации). Примерами изделий основного производства являются сверлильный станок, изготовляемый на станкостроительном заводе шарико- и роликоподшипники, выпускаемые заводом подшипников сверло, изготовляемое инструментальным заводом. [c.125]

Диффузионную методику применил Р. С. Бернштейн (36] для определения коэффициента теплоотдачи от газа к слою гипсовых шариков в более широком диапазоне изменения чисел Re = 20- 1850 и при изменении объемной пористости т от 0,30 до 0,40. Предложенная им зависимость имеет вид [c.68]

Рис. 2.4. Зависимость Uo от давления для различных фракций частиц /, 2—стеклянные шарики, d=7,05 и 3,1 мм 3—шамот, d=2 мм 4—просо, d=2 мм 5—песок, 4=0,8 мм 6—стеклянные шарики, d=0,45 мм 7—песок, d=0,25 мм в—песок, d=0,V26 мы

По-другому ведут себя слои из частиц более плотных материалов. При псевдоожижении в тех же условиях, т. е. при 2,6 МПа, стеклянных шариков со средним диаметром 3,1 мм фонтанирующих слоев не наблюдается. Псевдоожижение происходит с довольно ровной и четко очерченной верхней кромкой, однако время от времени примерно на 10 мм ниже границы слоя появляется 10-миллиметровой высоты газовая пробка — поршень, причем видимых пузырей газа ниже этой зоны, как правило, не просматривается. Но при давлении в аппарате 4,1 МПа слой приобретает описанный выше (в варианте проса) вид с той лишь разницей, что формируется одно центральное фонтанирующее ядро, образующее сверху одну невысокую шапку. [c.49]

Рис. 2.6. Зависимость степени расширения слоя от и 1 — просо, d—2 мм 2—стеклянные шарики, d=3,l мм 3—стеклянные шарики, d = 7,05 мм Р=Т),1 МПа //—1,1 1П—Р=2,6 МПа

Рис. 3.8. Влияние рабочего статического давления иа максимальный коэффициент теплообмена и его конвективную составляющую /— песок, d=2,37 мм 2—медные шарики, d=0,62 мм 5—песок, d=

Рис. 3.12. Зависимость Nu от Re /, 2—для стеклянных шариков соответственно диаметром 3,1 и 1,25 мм — для зажатого слоя X -для псевдоожиженного слоя

Представленные на рис. 3.13 данные по теплообмену между поверхностью датчика и зажатым плотным слоем стеклянных шариков размером 3—3,2 мм хорошо корре-лируются уравнением [c.92]

Из рисунка видно, что влияние давления тем существенней, чем больше диаметр частиц псевдоожиженного материала. Так, например, увеличение давления от 1,1 до 8,1 МПа обусловило повышение максимальных коэффициентов теплообмена для частиц песка диаметром 0,126 мм в 1,29 раза, диаметром 1,22 мм в 2,1, а для стеклянных шариков диаметром 3,1 мм — в 2,4 раза. [c.107]

Рис. 3.25. Зависимость Nu=/(Re) для вертикального пучка труб, расположенных в слое стеклянных шариков а—rf=3,l мм б—1,25 мм (/—шаг 19,5 мм 2—29,25 5—39 мм)

Рис. 3.29. Обобщение экспериментальных данных для вертикального пучка труб (стеклянные шарики, d=3,2 и 1,25 мм, песок, d = 0,794 мм 1—шаг 19,5 мм 2—29,25 3—39 мм)

Рис. 3.30. Обобщение экспериментальных данных для вертикального пучка труб (стеклянные шарики, d = 3,l и 1,25 мм, песок, d=0,794 мм) при расчете Re по реальной скорости газа шаг 39 мм Л—то же, что и на рис. 3.29

Читая чертеж предмета, нужно учитывать условности и упрощения, которые стандартами разрешается вводить при его выполнении, например соединение части вида и части разреза условное изображение на разрезе таких элементов предмета, как спицы, тонкие стенки и т. п. условное изображение на разрезе таких деталей, как болты, винты, заклепки, шарики и т. п. применение условных знаков диаметра, радиуса, квадрата, конусности и т. п. (наличие этих знаков однозначно определяет поверхность предмета — см. 57). [c.137]

Наружная сфера может представлять собой отдельную деталь, например шарик для подшипника (рис. 241), для которого достаточно указать лишь его диаметр. Чаще в структуре деталей, имеющих форму тел вращения, элемент наружная сфера [c.143]

Шарики и ролики подшипников качения. Поверхности трения фрикционов. Рабочие шейки валов прецизионных станков. Наружные поверхности поршневых пальцев, колец. Шток клапана. Внутренние поверхности цилиндров поршневых машин [c.269]

Окатывание роликом Протягивание. Внутрен нее чистовое шлифование. Калибрование шариком, Притирка. Шлифование притирка [c.269]

В связи с повышением производительности машин и скоростей движения отдельных их органов, а также в связи с требованиями к высокому качеству изделий человек стал испытывать непреодолимые затруднения в управлении машинами, контроле технологических процессов, выполняемых машинами, измерении отдельных параметров выпускаемой продукции и т. д. В прежних, более примитивных машинах реакция человека была достаточной для того, чтобы изменить режим движения и работы машины, если эти режимы и работа отклонялись от нормальных. Теперь, когда продолжительность многих рабочих процессов измеряется весьма малыми долями времени, когда многие процессы являются непрерывными, физиология человека лимитирует его непосредственную реакцию на отклонение рабочего процесса от нормального Поэтому человек стал создавать искусственные средства управления, контроля и измерения. Такими средствами, хорошо известными в технике, являются различные регуляторы и системы автоматического регулирования рабочих процессов, приборы контроля и измерения параметров этих процессов и т. д. В некоторых случаях стало целесообразным создание специальных машин для управления процессами и их контроля. Так, например, для автоматизации контроля размеров поршневых колец, пальцев, шариков для шарикоподи]ипников и многих других объектов стали создаваться контрольно-измерительные машины, которые производят не только обмер деталей, но и их сортировку по размерам и другим показателям. В современные автоматические линии встраиваются различные контрольно-измерительные машины и приборы, которые не только контролируют процесс, но и управляют им, сигнализируя и автоматически корректируя этот процесс в процессе работы автоматических линий и систем. Такие машины называются контрольно-управляющими. [c.13]

Рассмотрим вопрос о том, как определяется момент трения качения М . Физические явления, вызывающие трение качения, изучены мало, в технических расчетах пользуются в основном данными, полученными при экспериментах, проводимых над различными конкретными объектами катками, колесами, роликами и шариками в подшипниках и т. д. Опыт показывает, что сопротивление перекатыванию зависит от упругих свойств материалов соприкасающихся тел, кривизны соприкасающихся поверхностей и величины прижимающ,ей силы. На преодоление сопротивлений при перекатывании тел тратится работа. Работа эта расходуется на деформацию поверхностей касания. Пусть, например, имеется неподвижный цилиндр, лежащий на плоскости (рис. 11.26) и нагруженный некоторой силой F. [c.232]

На чертеже шароЕой регулируемой опоры (рис. 208, а) указан способ неразъемного соединения — обжатия. Посредством обжатия (закатки) детали 1 для удержания шарика 2 группа из трех деталей образует сборочную единицу. [c.276]

Болты (без отверстий облегчения), винты, заклепки, шпонки, стержни, сплошные валы, шарики, шпиндели, рукоятки, гайки, шайбы изображают в продольных разрезах нерассеченными согласно ГОСТ 2.305—68 (см. рис. 185, указатели 2 и 3). [c.221]

Подшипники каченля состоят из следующих основных частей колец (наружного и внутреннего), шариков (или роликов) и сепаратора, отделяющего шарики (или ролики) друг от друга. , [c.251]

На основе экспериментальных исследований 3. Ф. Чухано-вым и Е. А. Шапатиной 35] было установлено, что с уменьшением размеров отдельных частиц интенсивность теплообмена повышается, так как при этом турбулизация пограничного слоя наступает при меньших числах Re. Исследования проводились в условиях нестационарного режима путем прогрева стальных шариков с объемной пористостью т = 0,4 и измерения скорости изменения температуры газа на выхоДе из шарового слоя. Коэффициент теплоотдачи определялся при сопоставлении экс периментальных температурных кривых на выходе из слоя и теоретических кривых, подсчитанных Шуманом для разных коэффициентов теплоотдачи а. [c.67]

В связи с разработкой проектов газоохлаждаемых беска-нальных реакторов с шаровыми твэлами были выполнены работы по теплообмену при больших числах Re. Так, в 1960 г. были опубликованы данные по теплообмену в шаровой насадке при объемной пористости т = 0,39 [39]. Исследования проводились на стальных шариках в диапазоне изменения чисел Re=10 -bl0 . Была рекомендована зависимость [c.69]

Экспериментальная проверка полученных результатов была выполнена на установке с колоннами диаметром 229 и 102 мм при длинах теплообменной поверхности 40, 60 и 200 мм, размещаемых вертикально по оси колонн. В качестве псевдоожижаемого материала использовались песок, графит, стеклянные шарики и металлическая дробь со средним диаметром в диапазоне 0,1—8 мм. Соотношение Ho/Dh было достаточным для получения поршневого режима псевдоожижения, т. е. больше 2. [c.86]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

В результате регрессионного анализа, использовав экспериментальные данные по теплообмену псевдоожи-женного слоя стеклянных шариков диаметром 3—3,2 мм с поверхностью вертикального датчика, а также соотношения (3.86) и (3.88), была получена величина коэффициента [c.101]

Рис. 3.20. Зависимость Numax от Аг /—песок, 0,25 мм, / =4,1 8,1 МПа 2—песок, 4=0,8 мм, Р=1,1 2,6 4,1 8,1 МПа 3 — стеклянные шарики, 4=0,95 мм, Р=1,1 2,6 4,1 8,1 МПа 4 — песок, rf=l,22 мм, =0,6 1,1 2,6 4,1 8,1 МПа 5 — стеклянные шарики, 4=3,1 мм, Р=1,1 2,6 4,1 8,1 МПа

Деталь фасонни.н ручка, в структуру которой входят, за исключением внутренней сферы, все основные простые элементы, приведена на рис. 247. При сборке этой детали ее цилиндрический хвостовик развальцовывается шариком, после чего на детали образуется элемент внутренн.чя сфера. [c.144]

Такие детали, как винты, заклепки, шпонки, непустотелые валы, шатуны и рукоятки при продольном разрезе показывают нерассеченными. Шарики всегда изображают нерассеченными. [c.330]

Также нерассеченными показывают попавшие в разрез стандартные изделия (шарики, гайки и шайбы под них и т. д.). Незначительные конусность или уклон рекомендуется изображать с увеличением. [c.311]

Обычно утверждается [Л. 105], что учет фактора формы происходит автоматически при замене da на dx по выражению (2-6). В действительности, рассматривая формулы (2-19) и (2-19"), нетрудно заметить, что подобная замена никак не сказывается на Е . Данные Ричардсона и Уайкла (Л. 377] точно подтвердили формулу (2-19) для сфер (стеклянные шарики d=82,5 71,1 и 35 мк, 0=20—36 жж Кет<0,2 п=4,8). Однако данные для частиц неправильной формы (глинозем с йт = 4- 7 мк) показали, что степень п [c.60]

Для негауссовских профилей величина среднеквадратичного перемещения диффундирующей жидкости X получена методом графического интегрироваиия коэффициент турбулентной диффузии Е определялся по предельному наклону кривой X = f(r). Распределение стеклянных шариков вдали от инжектора K I оказалось равномерным. В [Л. 365] считают, что влияние частиц на скорость диффузии зависит от их концентрации р и отношения средней относительной к максимальной скорости жидкости (табл. 3-4). Так, например, при р = = 1,5% для стеклянных шариков с Оот/Уманс = 0,15 турбулентная диффузия увеличивается в 2,5 раза по сравнению с иот/Умакс = 0,021 или С ЧИСТОЙ ЖИДКОСТЬЮ. [c.112]

Расчетным путем также оценивалось отношение скоростей диссипации энергии в дисперсном чистом потоках вп/е. При значительном изменении турбулентной диффузии еп/е = 3- 5. Обнаружено, что с увеличением Re в 2,5 раза при прочих равных условиях (например, для стеклянных шариков 0 0,38 мм при р=1,5—2,5%) относительный коэффициент турбулентной диффузии Еа/Е падает более чем в два раза. Этот эффект, объяс- [c.112]

Справочник конструктора-машиностроителя Изд.4 Книга 1 (1974) -- [ c.351 ]

Справочник конструктора-машиностроителя Том1 изд.8 (2001) -- [ c.842 ]

Техническая энциклопедия том 25 (1934) -- [ c.0 ]

Основы конструирования Книга2 Изд3 (1988) -- [ c.431 , c.432 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...