Сталь Обработка при температуре ниже

Применяя обработку при температурах ниже 0° С в качестве промежуточной операции между отпусками, можно добиться почти полного распада остаточного аустенита. Продукт этого распада (мартенсит), полученный при низких температурах, обладает некоторыми особыми свойствами, улучшающими качество стали. [c.531]

Установки для обработки при температуре ниже 0 С. Процесс обработки стали при температурах ниже нуля (от — 60 до—80° С) применяется для уменьшения количества остаточного аустенита в быстрорежущей и легированной цементуемой стали. Этот процесс проводится в установке, состоящей из двух основных элементов рефрижератора и камеры охлаждения. Хладоагентами могут служить фреон, сернистый ангидрид, аммиак и т. п. [c.606]

Обработка при температуре ниже нуля — процесс термообработки предварительно закаленной (или закаленной и отпущенной) стали, предназначенный для наиболее полного превращения остаточного аустенита в мартенсит с целью повышения твердости и износостойкости деталей, стойкости режущих инструментов, а также стабилизации размеров точных изделий. [c.680]

Горячая механическая обработка аустенитной нержавеющей стали, проводимая для предупреждения склонности стали к межкристаллитной коррозии, осуществляется при температурах ковки и прокатки, обеспечивающих максимальный переход карбидов в твердый раствор. Заканчивается же горячая механическая обработка при температуре ниже температуры выпадения основной массы [c.136]

К мероприятиям, способствующим сохранению размеров и формы измерительного инструмента, необходимо отнести термическую обработку при температурах ниже нуля, старение, замену углеродистых сталей легированными и контрольную выдержку измерительного инструмента после его изготовления. [c.239]

В последнее время для цементированных изделий из легированных сталей применяется новая операция термической обработки при температурах ниже нуля (обработка холодом). [c.65]

Впервые влияние обработки при температурах ниже нуля на превращение остаточного аустенита в высоколегированных сталях было исследовано в СССР проф. А. П. Гуляевым. Обработка при температурах ниже нуля целесообразна только для тех сталей, у которых точка конца мартенситного превращения Мк располагается при температурах ниже комнатной. Согласно кривым, приведенным на фиг. 185, таким пределом является содержание углерода 0,6%, т. е. обработка при температурах ниже нуля целесообразна для сталей с содержанием углерода более 0,6%. Обработка при температурах ниже нуля является частью общего цикла термической обработки. Охлаждение при температурах ниже нуля следует вести до температур, соответствующих температурам конца мартенситного превращения, и проводить немедленно после закалки, так как перерыв [c.223]

Остаточный аустенит нежелателен в нитроцементованном слое, так как при значительном его количестве снижается твердость. Устранение остаточного аустенита может быть достигнуто обработкой при температурах ниже нуля после обработки в жидком кислороде при температуре —183° твердость нитроцементованного слоя высоколегированных сталей повышается с 55 до 64 [c.255]

Для сварных конструкций из разнородных сталей, работающих при температурах ниже 300 ч- 400° С (573 673° К), термическая обработка не только не целесообразна, но и вредна так как она создает поле остаточных напряжений с резким перепадом в районе сварного шва. Резкий перепад напряжений при наличии дефектов сварных швов, концентраторов в условиях вибрационной работы сварного изделия может послужить причиной разрушения [c.462]

Растягивающие напряжения в хромовом покрытии на стали особенно вредны с точки зрения сопротивления усталости (даже в отсутствие коррозии) и во избежание неприятностей часто после нанесения покрытия применяют термическую обработку. При этом важно соблюдение правильного режима термообработки. Обработка при температурах ниже примерно 440° обычно увеличивает внутренние напряжения и понижает предел усталости. [c.663]

Ферритные стали названы так по ферритной фазе — относительно чистому железу, которое является компонентом углеродистых сталей, медленно охлаждаемых из аустенитной области температур. Феррит или так называемая а-фаза чистого железа устойчив при температуре ниже 910 °С. В малоуглеродистых сплавах Сг—Fe высокотемпературный аустенит (или v-фаза) существует только, если он содержит до 12 % Сг. При увеличении содержания хрома выше 12 % сплавы представляют собой ферритную фазу во всем интервале температур вплоть до точки плавления. Они умеренно упрочняются при холодной обработке [c.296]

В области практического металловедения разработаны технология термической обработки стальных изделий при нагреве токами высокой частоты (В. П. Вологдин), технология термической обработки стальных деталей при температурах ниже 0° (А. П. Гуляев), технология термической обработки быстрорежущей стали (С. С. Штейнберг), новые марки конструкционной и инструментальной стали и легких алюминиевых сплавов высокой прочности, ряд марок титановых сплавов, методы изготовления химически чистых металлов, сплавов с особыми физическими свойствами и многие другие. [c.190]

Основные закономерности процессов, происходящих в легированной инструментальной стали при температурах ниже 0° С, и применение низкотемпературной обработки для повышения стойкости инструмента установлены работами проф. А. П. Гуляева [2]. [c.530]

ОБРАБОТКА СТАЛИ ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ НИЖЕ 0° С [c.531]

Остаточный аустенит (пониженная твёрдость цианированного слоя легированной стали после закалки) Высокая концентрация углерода и азота в цианированном слое большая скорость охлаждения Предупреждение дефекта закалка в масло с подстуживанием до 650—600° С. Исправление дефекта обработка холодом при температурах ниже 0° С [c.580]

В массивных сварных балках и колоннах каркасов котлов остаточные напряжения могут достигать большой величины, особенно при неправильном выборе последовательности сварки их элементов. Металл, находящийся в сложнонапряженном состоянии под действием остаточных напряжений, приобретает хрупкость, особенно при понижении температуры. Отмечались случаи хрупкого разрушения балок и ферм каркаса от ударов при монтаже в зимних условиях, а также разрушения эстакад топливоподачи при резких колебаниях температуры зимой в северных районах Советского Союза. Для снижения опасности хрупкого разрушения стальных ко.ч-струкций, монтируемых и эксплуатируемых при температурах ниже —30° С, их необходимо изготовлять из спокойной стали, отличающейся более высоким порогом хладноломкости, чем кипящая и полуспокойная сталь. В цехах, в которых изготовляют сварные конструкции для котлов, температура не должна быть ниже 0°С. Сварные соединения каркасов термической обработке не подвергают. [c.204]

Для сварных соединений труб из молибденовой стали 16М, работающих при температуре ниже 500°С, термическая обработка необязательна при условии получения удовлетворительных результатов механических испытаний и металлографических исследований образцов, не подвергавшихся термической обработке. [c.216]

При рассмотрении микрошлифов на поверхностном слое были обнаружены светлые полоски, начиная с очень тонкой для 0 = 82,2 м/мин и кончая более широкой для о = 13,6 м/мин. При температуре ниже точки Асз происходит отпуск ранее закаленного металла. С увеличением скорости сглаживания возрастает температура у самой поверхности в связи с увеличением теплоты, создаваемой трением. Этим объясняется и повышение поверхностной твердости. Однако глубина слоя с высокой твердостью уменьшается из-за снижения удельного значения теплоты, выделяемой током (см. рис. 17, кривые 1, 2, < ). При увеличении скорости обработки зона наибольшего отпуска приближается к поверхности. Применительно к нормальным условиям эксплуатации деталей оптимальная скорость сглаживания закаленной стали 40Х должна быть 10... 15 м/мин. [c.28]

В доэвтектоидной стали при температуре ниже Ас наряду с перлитом имеется феррит. Когда при нагреве выше A i перлит начинает превращаться в аустенит, пограничные с новыми аусте-нитными зернами участки ферритных зерен начинают растворяться в них. При нагреве от Ас до Лсз феррит полностью растворяется в аустените. Э.то превращение при термической обработке стали запаздывает подобно уже рассмотренному превращению перлита в аустенит. И в этом случае запаздывание тем заметнее, чем больше скорость нагрева. [c.123]

Отпуск стали — это вид термической обработки, следующий за закалкой и заключающийся в нагреве стали до определенной температуры (ниже точки А ,), выдержке и охлаждении. Цель отпуска — получение более равновесной по сравнению с мартенситом структуры, снятие внутренних напряжений, повышение вязкости и пластичности. Основной процесс происходящий при отпуске — распад мартенсита, т.е. выделение углерода из пересыщенного твердого раствора в виде карбида железа. Кроме этого при отпуске происходит распад остаточного аустенита. Различают низкий, средний и высокий отпуск. [c.125]

Как видно из кривой охлаждения железа (рис. 1.8, в), при температуре ниже 911 С а-железо может быть магнитным и немагнитным при одном и том же строении кристаллической решетки. Немагнитную область железа в интервале температур от 911 до 768 С называют 3-железом, а магнитную область от температуры 768 °С и ниже — а-железом. Аллотропические превращения металла происходят при большинстве видов термической обработки стали. [c.15]

У чисто ферритных сталей небольшие выдержки при обычном нагреве под горячую обработку давлением, как правило, не вызывают появления хрупкости при температурах ниже 1150° С, тогда 52 [c.52]

Большинство технологических операций (термическая обработка, обработка давлением и др.) проводят в твердом состоянии, поэтому рассмотрим более подробно превращения сталей при температурах ниже температур кристаллизации (ниже линии NJE). [c.105]

При азотировании в соляной ванне под воздействием наиболее предпочтительной температуры нагрева (570° С) снижаются прочность и вязкость стали. Поэтому более целесообразно эти стали азотировать в газовой среде при температуре ниже 500° С, но с более продолжительным временем выдержки. Стали, подвергнутые мартенситному старению, сохраняют свою прочность и предел текучести до определенной границы при нагреве, т. ё. до той температуры, пока не становятся значительными рост зерна и процесс превращения мартенсита в аустенит. Зависимость предела текучести и ударной вязкости различных мартенситно-стареющих сталей от температуры испытания представлена на рис. 209. Для. сравнения на рисунке дан предел текучести инструментальной стали марки К14, подвергнутой термической обработке на высокую прочность, который только в интервале температур выше 500° С достигает и в некоторых случаях [c.260]

Были проведены исследования влияния термической обработки на ударную вязкость сталей. Металл исследовали как в состоянии поставки, так и после отжига, нормализации и улучшения. Исследования показали, что стали углеродистые обыкновенного качества в условиях низких температур не всегда обеспечивают надежную работу машин. Сталь СтЗкп склонна к старению, она становится хладноломкой уже при температуре —20° С. Ударную вязкость стали СтЗкп при температуре ниже —20° С можно незначительно улучшить, применяя термическую обработку при режиме улучшения нагрев до температуры 900° С, охлаждение в воде, отпуск при температуре 600° С. [c.226]

Далее, сжимая диоксид углерода прессом 12, зафиксируем ряд равновесных состояний вплоть до максимального давления (приблизительно 9 МПа). Если опыт проводится при температуре ниже критической, то следует отметить начало и конец процесса конденсации. В этом процессе объем диоксида углерода изменяется при неизменном давлении, а образование новой фазы—жидкости — хорошо наблюдается визуально. Необходимо учитывать, что при сжатии температура диоксида углерода несколько повышается, поэтому после каждого изменения давления нyнiнo выждать некоторое время для ТОГО, чтобы температура диоксида углерода вновь стала равной температуре в резервуаре 2. Восстановление прежней температуры происходит обычно в течение 0,5—2 мин в это время давление и объем диоксида углерода немного изменяются. Поэтому измерять давление и объем надо после того, как эти величины установятся. Температуру воды в резервуаре 2 нужно записать до опыта и после него и в случае различия в обработке принимать среднее значение. После проведения опыта при одной температуре регулировкой термостата установить другую темпера-10 147 [c.153]

В настоящее время предложено подразделять ТМО на обработку с применением наклепа при температуре выше порога рекристаллизации — высокотемпературная термомеханическая обработка (ВТМО) и обработку, когда деформация осуществляется в температурной области ниже порога рекристаллизации,— низкотемпературная термомеханическая обработка (НТМО). ВТМО стали осуществляётся при температуре, [c.51]

Исследования, проведенные ВНИИСтройдормашем совместно с Сибирским отделением АН СССР [41], позволили выявить характер зависимости ударной вязкости от температуры для металла, из которого изготовлены отдельные детали землеройных машин. Хладностойкость металла многих деталей оказалась неудовлетворительной даже при положительных температурах. Металлоконструкции бульдозера, изготовленные из кипящей стали СтЗкп, разрушались при температуре —15° С вследствие низкого содержания марганца. Разрушение натяжного винта из стали 35 произошло в результате того, что заготовка, сильно перегретая при ковке и прокатке, не была подвергнута улучшению. Зубчатое колесо из стали 40Х разрушилось ввиду отрицательного влияния углерода на ударную вязкость. Литая металлоконструкция из стали 35Л не проходила термической обработки и пришла в негодность при температуре —20° С. При температуре ниже —30° С не рекомендуется применять для проката и поковок стали, ударная вязкость которых при температуре —40° С ниже 4 кгс/см для литья — ниже 0,2 кгс/см . [c.226]

Поковки ответственного назначения из стали I группы (валы гидротурбин и генераторов, коренные валы), а также барабаны и обечайки котлов высокого давления, рабочие и опорные валки холодной прокатки из стали марок 9Х, 9ХФ, 90ХМФ, поковки турбинных дисков и роторов и другие из стали всех групп охлаждают по специальным режимам. Охлаждение поковок общего назначения совмещено с термической обработкой при температуре поверхности не ниже 350" С на минимальном сечении. Копеж производят для стали I и II групп при 500—600° С, а для стали III группы — при 300—320° С. В табл. 27 приведены минимально до- [c.66]

В связи с этим оценка склонности реакторных сталей к хрупкому разрушению по результатам испытаний стандартных образцов на ударную вязкость принималась необходимой, но недостаточной для предотвращения опасности хрупкого разрушения. В конце 50-х-начале 60-х годов в СССР, США и Англии были проведены испыгания крупногабаритных образцов толщиной от 50 до 250 мм и шириной от 200 до 1200 мм [2, 7, 14, 16]. Эти образцы имели острые надрезы типа дефектов и трещин, сварные швы часть образцов подвергалась предварительному деформационному старению. Для испытаний таких образцов были использованы уникальные установки с предельными усилиями от 1500 до 8000 тс (15-80 МН), По результатам проведенных испьпаний была определена область критических состояний, характеризуемых резким уменьшением прочности и пластичности реакторных сталей как для стадаи возникновения, так и для стадии развития хрупких трещин. В последнем случае при температурах ниже критических разрушающие напряжения оказывались весьма низкими (0,05-0,15 от предела текучести). При наличии высоких остаточных напряжений от сварки разрушения крупногабаритных образцов с дефектами также происходили при низких номинальных напряжениях от нагрузки. Этими оп<,пными данными была обоснована необходимость расчета прочности атомных реакторов [5] по критическим температурам хрупкости и разрушающим напряжениям кр хрупких состояниях с введением запасов [ДГ] и кр соответственно, а также важность проведения термической обработки для снятия остаточных напряжений. [c.39]

ОБРАБОТКА СТАЛИ ПРИ ТЕМПЕРАТУРАХ НИЖЕ 0° С (обработка холодо1и) [c.530]

Остаточный аустенит. Пони-.женяая твёрдость цементованного слоя в закалённой высоколегированной стали Повышенное содержание углерода в цементованном слое большая скорость охлаждения при закалке Исправление дефекта а) высокий отпуск при температуре 650— 670° С перед закалкой б) закалка с нормальной тел пе-ратуры (760 С) в масло с подстуживанием изделий до температуры 650—600° С в) закалка с температуры 860° С в масло с высоким отпускомпритемпературе б О—бТО С, затем закалка с температуры ТбО" С и ол-пуск при 200 С г) обработка холодом при температуре ниже 0 С [c.579]

Горячую обработку давлением углеродистой стали производят при температурах выше линии GSK на диаграмме состояния железо—углерод. Доэвтектоидные стали при этих температурах имеют аустенитную структуру, а заэвтектоидные — смешанную — аустенитно-цементит-ную. Верхняя граница температур нагрева под обработку давлением лежит на 100—200° С ниже линии соли-дуса. Более высокий нагрев может привести к очень интенсивному росту зерен аустенита, которые нельзя раздробить полностью даже при последующей обработке давлением. Может также произойти оплавление и окисление границ зерен (этот неисправимый дефект называется пережогом). Нагрев до слишком высоких температур приводит к большим потерям на окалинообразо-вание. [c.33]

Единственное исключение из этой закономерности превращение ОЦК -Fe-> ГЦК 5-Fe, происходящее при нагреве выше 911°С, которое лежит в основе термической обработки стали и чугуна. Однако при 1394°С происходит нормальное превращение ГЦК y-Fe -> ОЦК 5-Fe, связанное с термическим расщеплением Зй/ -оболочки, Уникальный переход обусловлен наличием у Fe четьфсх не спаренных Зс/- орбиталей, определяющих магнитный. момент на атоме Fe, и двух расщепленных Зй -орбиталей. Перекрытие таких Зй -оболочек и обусловливает ОЦК структуру а -Fe при те.мпературах ниже 911°С, Переход а -Fe y-Fe связан t ферро.магнитным состояние 1 железа при температурах ниже 768°С и антиферромагнитным состоянием а (P)-Fe в интервале температур 768-911°С. При 911°С происходит переход антиферро-магнитного ОЦК нм (P)-Fe в парамагнитное ГЦК y-Fe и, следовательно, это превращение не представляет исключения из общей последовательности переходов. [c.35]

Если сталь нагреть до температуры ниже линии GSE, полной перекристаллизации не произойдет. В доэвтектоидкои стали наряду с мелкими зернами аустенита останутся крупные зерна феррита. В заэвтектоидной стали сохранится сетка вторичного цементита. При нагреве точно до температуры на линии GSE превращение будет завершаться очень -медленно. Производительность СНИЗИТСЯ, окисление и обезуглероживание возрастут. Для обеспечения быстрого превраш,ения выгоднее нагрев на 30—50° С выше линии GSE. Дальнейший нагрев нецелесообразен, так как приводит к перерасходу топлива или электроэнергии на нагрев деталей и может вызвать интенсивный рост зерна. Такой дефект термической обработки называется перегревом. Он может быть исправлен повторным отжигом. [c.140]

Флокены образуются преимущественно в процессе охлаждения стали после горячей деформации (чаще) или, реже, после термической обработки, а также при последующем хранении металла. Возникают флокены в процессе охлаждения при температуре ниже 260°С. В локальных участках появляются микротрещины, которые постепенно увели-чиваются в размерах [c.94]

Одним из путей получения высокопрочных сталей являет ся термомеханическая обработка При этом пластической деформации может подвергаться как стабильный аустенит при температурах выше A% (высокотемператур ная термомеханическая обработка—ВТМО), так и метастабильный аустенит при температурах ниже j4i (низкотемпературная те р м о м е х а и и ч е с кая обработка — НТМО) Операция низкотемпера турной термомеханической обработки в зарубежной лите ратуре носит название аусформинга [c.230]

Хрупкость хромистых ферритных сталей трудно, а часта и невозможно устранить последующей обработкой, что сужает возможности их практического использования и накладывает ограничения на технологические операции Так,, ковку и прокатку ферритных сталей следует проводить при температурах ниже 1150°С и заканчивать при возможно более низкой температуре, чтобы получить мелкое зерно Все операции гибки, правки необходимо проводить в по догретом до 150—250 °С, особенно при работе с холоднока таными полуфабрикатами [c.346]

При низкотемпературном азотировании (при температуре ниже эвтектоидного превращения в данной сист ме) независимо от того, в какой среде проводится обработка, происходит преимущественное насьнцение стали азотом и в диффузионном слое образуются только азотистые фазы г, у и а. Углерод (кислород) влияет лишь на формирование е-фазы, которая в зависимости от этого может быть карбо-нитридной или карбооксинитридной. [c.322]

Теплостойкость стали марки W3, которая в результате термической обработки обладает высоким временным сопротивлением на разрыв, в определенном интервале температур существенно больше, чем у сталей с меньшим значением временного сопротивления. На рис. 214, кроме предела текучести при растяжении стали марки W3, изображены еще пределы текучести при нагреве в зависимости от температуры испытания двух марок обработанных термическим путем на различные пределы прочности при растяжении вольфрамовых штамповых сталей для горячего деформирования, а также стали К12 и мартенситно-стареющей стали. Однако относительное сужение площади поперечного сечения образца в случае инструментальных сталей с 5— 10% W и стали W3, имеющей предел прочности при растяжении более 1200 Н/мм в интервале температур, превышающих 500° С, резко уменьшается, возникает охрупчивание при нагреве. Довольно часто можно наблюдать межкристаллитное разрушение вследствие образования вдоль границ зерен интерметаллидов, нитридов и других выделений. В сталях, полученных переплавом, этот вид охрупчивания встречается реже. Величина охрупчивания при нагреве тем больше, чем выше прочность стали и чем большей температурой закалки эта прочность была достигнута (рис. 215). Вязкость при нагреве вольфрамовых сталей в большей степени зависит от скорости охлаждения. Чем меньше скорость охлаждения или чем больше можно обнаружить в структуре стали бейнита, возникающего при температуре выше 400—420° С, тем меньше вязкость стали при нагреве. Если переохлажденный аустенит превращается при температуре ниже 360—380° С, то опасность возникновения охрупчивания при нагреве также меньше. Повышение температуры испытания (а следовательно, и инструмента) до 500° С значительно увеличивает сопротивление хрупкому разрушению и энергию распространения трещин в сталях (рис. 216), закаленных в основгюм при пониженных температурах, а также полученных электрошлако -вым переплавом. Однако при температуре нагрева, превышающей [c.270]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...