Методы расчета. Нагрузки на опоры

Методы расчета. Нагрузки на опоры [c.112]

В практике проектирования используются приближенные методы расчета оболочек на такие нагрузки — сосредоточенные нагрузки заменяют эквивалентной по моменту равномерно распределенной нагрузкой или контурные элементы рассчитывают на приложенные к ним сосредоточенные нагрузки как обычные плоские конструкции без учета их совместной работы с оболочкой. Оба метода не позволяют определить усилия взаимодействия между контурным элементом и оболочкой. Кроме того, при использовании первого метода остаются неизвестными усилия в элементах решетки загруженной диафрагмы. Усилия в контуре и усилия взаимодействия оболочки с диафрагмой более точно определяются в соответствии с положениями работ [49] и [12]. При расчете в соответствии с методикой, изложенной в работе [49], коэффициенты канонических уравнений при неизвестных принимают теми же, что в расчете на равномерно распределенную нагрузку. При определении свободных членов сосредоточенную нагрузку заменяют погонной с интенсивностью, максимальной в середине пролета и убывающей к опорам диафрагмы по синусоидальному закону. Максимальное значение эквивалентной нагрузки определяют из условия совпадения в обоих случаях прогибов диафрагм. [c.160]

Рассмотрим упрощенный метод расчета зазоров и выбора посадок подшипников скольжения с гидродинамическим режимом работы. У гидродинамических подшипников смазочное масло увлекается вращающейся цапфой в постепенно сужающийся клиновой зазор между цапфой и вкладышем подшипника, в результате чего возникает гидродинамическое давление, превышающее нагрузку на опору. Цапфа всплывает (рис. 1.8). В месте наибольшего сближения цапфы и вкладыша образуется масляный слой толщиной h. [c.17]

Вплоть до 50-х годов XX в. расчет покрытий производился по методикам, принятым в дорожном строительстве. Уже в довоенное время при проверке эксплуатационной годности взлетно-посадочных полос использовался метод пробных нагрузок — испытания путем нагружения покрытия жестким штампом, прокаткой специально созданных установок, оборудованных самолетными колесными опорами и соответствующим образом загруженных, или буксировкой (рулением) самолета. При этом фиксировались деформация покрытия, нагрузка на опору, сопротивление колеса при движении по грунту или искусственному покрытию, глубина колеи. [c.37]

Проектировочный расчет. Оси работают как поддерживающие детали и поэтому нагружены только изгибающими нагрузками . Проектный расчет осей на статическую прочность выполняют аналогично расчету балок с шарнирными опорами обычными методами сопротивления материалов, задаваясь при этом длинами участков осей в зависимости от конструкции узла. [c.304]

Наличие разнообразных источников возбуждения колебаний различной интенсивности и частоты, а также влияние фактора рассеяния энергии требуют анализа, в котором были бы связаны между собой действующие нагрузки (в том числе и силы трения) с колебательным процессом, с одной стороны, и колебательный процесс с напряжениями вала, — с другой стороны. Начиная приблизительно с 50-х годов, в литературе появляются работы, в которых освещаются вопросы собственно движения вала, его устойчивости, нестационарного перехода через критические скорости, влияние на этот переход характеристики двигателя, роль упругой податливости опор и ряд других вопросов. Одновременно с этим не ослабевает внимание к вопросу разработки эффективных методов расчета критических скоростей валов сложной конфигурации и со сложной нагрузкой, а также многоопорных валов (список основной литературы приведен в конце главы). [c.111]

Для исследования основных механизмов многошпиндельного автомата [44, 45] в качестве стенда использовался серийно выпускаемый автомат с электромеханическим приводом. Было выбрано несколько задач исследования. Определялись основные параметры механизмов с целью уточнения методики проведения эксперимента и изучения динамических нагрузок на привод. Исследовались взаимодействия основных механизмов автомата и муфт, с помощью которых изменяется скорость вращения распределительного вала (РВ). Подробно было проведено исследование механизма поворота, фиксации и подъема шпиндельного блока при различных углах поворота блока и скоростях вращения распределительного вала для изучения динамических нагрузок на механизм и их влияние на точность положения зафиксированного блока в опорах. Было рассмотрено влияние регулировки отдельных механизмов на динамические нагрузки и циклограмму. Проведена проверка возможности использования кинетостатических методов расчета механизмов поворота и динамических параметров для диагностирования механизмов автомата, а также исследование влияния места расположения и размеров ведущего зубчатого колеса механизма поворота [32]. [c.59]

В заключение Журавский ставит задачу о ферме на трех опорах и дает метод расчета усилий в ней для случая равномерно распределенной нагрузки. Чтобы воспользоваться ранее разработанным методом, Журавскому приходится определить положение поперечного сечения тп, ограничивающего нагрузку, которая распределена по участку аО и передается на левую опору А. Как только положение этого поперечного сечения станет известным, определятся и направления рабочих раскосов, а дальнейший расчет проводится, как и раньше, начиная с верхнего узла О. [c.228]

В заключение Д. И. Журавский рассматривает фермы на трех опорах и дает метод расчета напряжений в них для случая равномерно распределенной нагрузки (рис. 4). Чтобы воспользоваться ранее разработанным методом анализа, Д. И. Журавскому необхо- [c.647]

Помимо прочности колонна должна иметь достаточную жесткость, характеризуемую величиной ее прогиба. Поскольку диаметр колонны изменяется по ее длине, расчет этого прогиба производим графоаналитическим методом при наибольшей нагрузке на верхнюю опору Н = 2860 кгс, соответствующей положению тележки на наибольшем вылете. [c.283]

Расчет опор и фундаментов производится по методу предельных состояний. По этому методу принимаются нагрузки, называемые расчетными, получаемые путем умножения нормативных нагрузок на коэффициенты перегрузки (см. гл. V). [c.18]

Ветровая нагрузка на конструкцию опоры, собственный вес элементов и тяжение проводов и тросов при наличии разности тяжений или одностороннем обрыве проводов или тросов изгибают стойки и траверсу опоры (см. рис. 7-48). Однако вследствие того что изгибающие моменты в опорах на оттяжках вызывают незначительное сокращение длины элементов опоры, несоизмеримое с удлинением оттяжек, расчет опоры можно производить методом наложения, определив сначала нормальные силы во всех элементах опоры от узловых нагрузок, а затем напряжение в элементах, подверженных изгибу, от совместного действия нормальных сил и изгиба. [c.207]

При расчете статически неопределимых балок по несущей способности и по расчетным предельным состояниям строительными нормами и правилами допускается определять изгибающие моменты по упругой стадии работы. Однако для балок, обладающих малой деформа- а) тивностью при работе в упруго-пластической стадии, определение усилий по упругому методу расчета приводит к неоправданному перерасходу материала. Для таких балок, не-сущих статическую нагрузку, нормами предписывается изгибающие моменты определять с учетом выравнивания моментов на опорах и в пролете в процессе развития пластических деформаций. [c.297]

По коэффициентам жесткости пересчитывают величину нагрузки на всех участках. Опоры рассматривают как нелинейно податливые. При этом учет нелинейности возможен методом итераций до тех пор, пока наибольшая реакция на опоре при последующем приближении не отличится более чем на 5%. Весь алгоритм при расчете шпиндельного узла на жесткость и определении его амплитудно-частотной характеристики обычно состоит из управляющего блока и набора подпрограмм. [c.207]

Большое практическое значение имеет совершенствование методов расчета шпунтовых стенок и свай на горизонтальную нагрузку. Во многих гидротехнических и мостовых сооружениях применяются металлические шпунты с глубоким заложением в грунт, воспринимающие одностороннее давление грунта или воды. Мостовые опоры часто опираются на деревянные, стальные и железобетонные сваи и подвергаются действию как вертикальной, так и горизонтальной нагрузок. Расчет таких конструкций на горизонтальные силы проводится аналогично расчету высоких подпорных стенок. [c.169]

До последнего времени в СССР и за границей не было разработанных методов определения динамических усилий, действующих на опору. Отдельные попытки учета их сводились к введению динамических коэффициентов в статические нагрузки, причем значения этих коэффициентов принимались без теоретических или экспериментальных обоснований. Ряд неясностей имелся в расчете опор на кручение как в части прочности, так и в определении деформаций закручивания. Исследования ВНИИПТМАШа [13] дали решение указанных вопросов. Ниже кратко излагаются соответствующие методы расчета. [c.479]

Динамические нагрузки на канатный подвес механизма подъема груза. Для инженерного расчета при определении динамических нагрузок на канатный подвес приходится прибегать к ряду допущений или упрощений. Допущения касаются следующего рассматривается не реальный механизм подъема груза, в котором все элементы обладают определенной жесткостью, а идеализированная схема, в которой учитываются массы лишь некоторых деталей и узлов. Эти элементы приняты абсолютно жесткими, а соединительные детали между массами (канаты и т. д.), наоборот, принимаются безмассовыми (невесомыми). При этом пренебрегают местными деформациями и утечкой энергии через опоры. Точные современные методы рас- [c.164]

Лобовую стенку на действие распирающих нагрузок рассчитывают по формуле (13) методом расчета отдельных балок. При этом распределение нагрузки между отдельными стойками устанавливают применительно к особенностям конструкции. Продольный борт при расчете на вертикальную нагрузку принимают в виде балки на двух опорах, расположенных в зоне пятниковых узлов. Нагрузка при такой схеме расчета состоит из веса бортов и равномерно распределенной по длине нагрузки, равной 25% полезной нагрузки. [c.176]

Чисто сравнительные результаты дают методы расчета круглых головок как балки, свободно лежащей на двух опорах и с равномерно распределенной нагрузкой втулочного подшипника. При ориентировочных или сравнительных проверочных расчетах этим можно удовлетвориться. [c.406]

В предлагаемом методе при добавлении нового пролета (аналогично тому, как в расчете крутильных колебаний по методу цепных дробей при присоединении дополнительной массы к кру-тильно колеблющейся системе) сложность расчетов не возрастает в геометрической прогрессии, как при применении прямого классического метода, ведущего к решению определителей высокого порядка. При выполнении расчетов по изложенному методу при добавлении каждого нового пролета вычисления увеличиваются всего лишь на две простые операции (нахождение жесткости на поворот на одной опоре и определение по соответствующему частотному уравнению жесткости на поворот на другом конце участка). Изложенный метод последовательных приближений обладает быстрой сходимостью. Чтобы воспользоваться указанным процессом, необходимо рассчитывать систему в такой последовательности, чтобы последний пролет имел возможно простое частотное уравнение, т. е. желательно, чтобы в последнем пролете не было нагрузки. Поэтому ротор, представленный на фиг. 61, начали считать с консольного участка, загруженного диском. [c.147]

Поскольку станционные трубопроводы представляют собой многократно статически неопределимые системы, их расчет на температурную самокомпенсацию, а также на действие весовой нагрузки, нагрузок от смещения опор и монтажной растяжки производят методами строительной механики (метод сил, метод перемещений, комбинированный и смешанный методы, метод конечного элемента) [14, 15]. Для расчета трубопроводов широко применяют [c.369]

Расчеты чисел A N самолетов с опорами, число колес на которых превышает четыре, не были ранее подтверждены результатами натурных испытаний. В рамках других систем классификации (методы L N, приведенной нагрузки) расчеты режимов эксплуатации на покрытиях самолетов с многоколесными опорами не соответствовали фактическому изменению состояния покрытий в процессе многократных воздействий колесных нагрузок. [c.407]

По высоте опоры и марке провода определяем габаритный пролет /габ, а также весовой пролет, исходя из конкретных условий на трассе линии электропередачи. По значению весового пролета находим вертикальные нагрузки от проводов и тросов и определяем изгибающий момент М , от неуравновешенных вертикальных нагрузок. Используя табл. 8-3, определяем изгибающий момент от давления ветра на конструкцию опоры а по данным табл. 8-2 находим предельный момент для стойки опоры. Дальнейший расчет ведем методом последовательных приближений по формуле [c.250]

Разработан метод расчета опор, получивший название ПВК (подшипник — вал — корпус), в котором работу подшипни рассматривают в комплексе с конструкцией вала и корпуса. Метод ПВК с использованием ЭВМ позволяет более точно определять нагрузки на опоры с учетом жесткости и погрешностей изготовления сопряженных с подшипниками деталей, оценивать влияние перекосов колец на расчетный ресурс и т. д. [c.457]

Пользуясь методом расчета по допускаемым нагрузкам, определить предельную величину двух сосредоточенных сил Р, которые можно безопасно приложить в равных расстояниях а = 2 м от опор к сварной балке пролетом /=8 м. Сечение балки показано на рисунке. Допускаемое напряжение при- пять [о] = 1600лгг/сл . [c.294]

Приведенные выше методы расчета требуемой динамической грузоподт см-пости и долговечности подшиггников обычно используют при достаточно точно определяемой величине нагрузки, действующей на опору. Для ориентировочных расчетов при выборе подшиниика по приближенной величине нагрузки Р динамическую грузоподъемность определяют по формуле [c.90]

Учитывая, что метод расчета чисел A N для жестких покрытий основан на принципе приведения к одноколесной нагрузке по параметру изгибных напряжений в однослойной пластине Кирхгофа на основании Винклера, результаты испытаний двенадцати- и десятиколесных опор свидетельствуют о необходимости совершенствования этого метода. [c.410]

Опорно-поворотные круги воспринимают значительные статические и динамические нагрузки, ошракя я на основание переменной жесткости, о с учетснл етатйческой неопределимости создает значительные трудности для расчета распределения нагрузок 0 сложных ОПУ (методы расчета см. в работах [0.14, О. , 0.69, 12, 21, 25, 26]) но это обстоятельство не отражается на разработке новых конструкций машин, так как типоразмер опоры выбирают в соответствии с указанной нагрузкой. [c.443]

Приведенный метод расчета тягового усилия пригоден при нагрузке, равнораспределенной по аэростатическим опорам. Если же нагрузка, приходящаяся на каждую АСО, различна, то тяговое усилие подсчитывают для каждой АСО в отдельности, после чего результат суммируют. [c.72]

Проектный расчет. Оси работают как поддерживающие детали и поэтому нагружены только изгибающими нагрузками . Проектный расчет осей на статическую прочность выполняют аналогично расчету балок с шарнирными опорами обычными методами сопротивления материалов, задаваясь при этом длинами участков осей в зависимости от конструкции узла. Расчет неподвижных осей ведут в предполооюении изменения напряжений изгиба по отнулевому циклу—самому неблагоприятному из всех знакопостоянных циклов. Для осей, изготовленных из среднеуглеродистых сталей, допускаемое напряжение изгиба принимают [о ] = 100 -ь 160 н/мм . Меньшие значения рекомендуются при острых концентраторах напряжений. Напряжения во вращающихся осях изжняются по симметричному циклу, длл них принимают [о 1] = (0,5 0,6) [(Тц] ,. Если ось в расчетном сечении имеет шпоночную канавку, то полученный диаметр увеличивают примерно на 10% и округляют до ближайшего большего значения по ГОСТ 6636—69 (см. стр. 279 . [c.293]

При монтаже проводов гирляндам изоляторов на промежуточных опорах придается вертикальное положение. При изменении нагрузки и температуры изменяется состояние всего анкерного участка линии — точки подвеса провода на промежуточных опорах сместятся, а гирлянды изоляторов отклонятся от вертикального положения. При практически возможных случаях смещения точек подвеса провода очень малы. В примере 2-6 они составляют 15—51 мм. Эти смещения нроис- одят от небольшой разности тяжений в соседних пролетах. В примере 2-6 разности тяжений по проводу в смеж-шлх пролетах составляют всего 4—15 кГ при тяжении по проводу около 1 760 кГ. Можно, следовательно, принять приближенно, что тяжение по проводу при изменившихся условиях во всем анкерном участке линии остается одинаковым. Тялсение по проводу выравнивается за счет отклонения гирлянд изоляторов. Приняв это положение, перейдем к рассмотрению приближенного метода расчета линии с разными пролетами в анкерном участке. [c.119]

Ладача механич. расчета опор заключается в том, чтобы, пользуясь методами строительной механики, определить напряжения в материале отдельных частей опор, возникающие под действие-м нагрузок, приложенных к опоре, и выработать такие конструкции опор и размеры их частей, для к-рых. в наихудших расчетных случаях напряжение материала не превосходило бы допусти.мых величин, требуемых нормами. По нормам механич. расчета воздушных линий СССР все опоры рассчитываются для двух случаев 1) провода не оборваны, 2) оборвана часть проводов (число оборванных проводов и условия нагрузки их принимаются в зависимости от назначения опор и района работы линии). В первом случае опоры нагружены вертикальными силами от веса самих опор, изоляторов и проводов и поперечными силами, вызванными горизонтальным давлением ветра на провода и опоры. Во втором случае к перечисленным воздействиям прибавляются еще и силы, направленные вдоль линии, возникающие после обрыва проводов, вследствие неуравновешенного натяжения, причем в большинстве случаев усилия, действующие по проводам при обрыве части их, являются определяющими конструкцию и размеры частей опоры. Все эти нагрузки определяются из данных механич. расчета проводов и в соответствии с союзными нормами механич. расчета воздушных Л. э. При обрыве части проводов усилия, действующие на анкерную опору, легко м. б. подсчитаны по результатам механич. расчета проводов. При определении же усилий, действующих в том же случае на промежуточные опоры с подвесными изоляторами, необходимо учитывать соответствующими методами уменьшение тя-жения проводов вследствие отклонения от вертикальной линии как самих опор в виду гибкости их, так и гирлянд изоляторов. Длч облегчения условий работы промежуточных опор при обрыве части проводов в последнее время употребляются т. н. выпускающие и скользяяще клеммы. Идея первых заключается в освобождении провода и проскальзывании его в клемме при обрыве провода при отклонении гирлянды изоляторов на нек-рый определенный заранее заданный угол. В результате применения таких клемм получается уменьшение усилий, действующих на опору при обрыве части проводов, и нак следствие [c.76]

Балки. При определении деформации и расчета жесткостей статически неопределимых балок плита независимо от ее размеров вводится в расчет на всем протяжении полностью. Давление от плиты на балки проезжей части определяется в предположении, что плита разрезана над осями балок. При ))асчете временной нагрузки разрешается учитывать упругое распределение ее плитой. Многопролетные балки с разными пролетами рассчитываются по ф-лам длп неразрезных балок. Расчетные моменты балок проезжей части с равными пролетами и с упругой заделкой на крайних пролетах разрешается определять след. обр. Все максимальные и минимальные пролетные моменты принимаются равными моментам среднего пролета пятипролетной балки также все максимальные и минимальные опорные моменты принимаются равными моментам средних опор пятипролетной балки. Расчетный момент крайней опоры принимается равным половине расчетного момента средней опоры. Однопролетные поперечные балки рассчитываются как свобод-нолежащие, но арматура на опоре проверяется на опорный отрицательный момент, равный 1/з наибольшего момента в пролете. Общий метод расчета неразрезных балок см. Балки неразрезные. [c.394]

В 1918 г. в Трудах Авиационного расчетно-испытательного бюро была опубликована работа Н. Е. Жуковского Исследование устойчивости конструкции аэропланов . Эта работа положила начало отечественным исследованиям в области строительной механики самолета. В ней был дан метод расчета на прочность и устойчивость лонжеронов крыла биплана как неразрезной многоопорной балки на жестких и упругих опорах, нагруженной распределенной поперечной нагрузкой и осевыми сжимающими силами. Дальнейшая разработка вопросов строительной механики самолета типа биплан и составление первых курсов по прочности самолета связаны с именами В. П. Ветчинкина, А. М. Черемухина, Г. Г. Ростовцева, В. Т. Байкова. [c.299]

Определить усилия в сферическом куполе в месте его прикрепления к опорному кольцу, которое считать абсолютно жестким (рис. 77). Расчет выполнить приближенным методом, исходя из предположения, что изгибающие моменты существенны только в местах резкого перелома поверхности купола, в данном случае у опор, а далее они быстро уменьшаются и на больших расстояниях практически исчезают. Данные / = 30,12 л , пропет купола 1=30 м, высота Н = А м, толщина /г = 0,10 м, купол имеет нагрузку д = 0,5 кг1м, угол 4)(, = 29°52. [c.162]

Во время работы метчиков по методу самозатягивания резьбы для обеспечения условий врезания (к метчику) первоначально прикладывают внешнюю осевую силу (рис. 16, б). В момент врезания первого зуба в действие вступает боковая поверхность задней стороны зуба, служащая опорой первому зубу, благодаря которой метчик осуществляет самоподачу, а режущие зубья, продолжая врезаться в материал, получают винтовое движение. Расчеты показали, что ввиду малых площадей опорных поверхностей режущих зубьев удельные давления на них весьма значительны. Вследствие этого, нормальное резание режущими кромками нарушается. Толщина стружки на первых зубьях увеличивается, превышая расчетную. При больших избыточных нагрузках начинают резать боковые стороны профиля зуба кромками, не рассчитанными на резание. Вследствие этого, неизбежны местные и прогрессивные ошибки шага, разбивка резьбы и прямая конусность по среднему диаметру, наличие ступенчатости на боковой стороне профиля (см, рис. 16, б). [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...